板模板木支撑计算书.doc

板模板板模板( (木支撑木支撑) )计算书计算书广西黄金桂林物资公司综合楼工程；属于框架结构;地上13层;地下1层；建筑高度：51.3m；标准层层高：0m ；总建筑面积：8600平方米；总工期：0天；施工单位：广西桂林地建建设有限公司本工程由广西黄金桂林物资公司投资建设，中国建筑北京研究设计院设计，地质勘察，南方监理监理，广西桂林地建建设有限公司组织施工；由洪志强担任项目经理，文长林担任技术负责人模板支架采用木顶支撑，计算根据《木结构设计规范》（GB50005-2003）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《建筑施工计算手册》江正荣著、建筑施工手册》（第四版）等编制一、参数信息一、参数信息1 1、模板支架参数、模板支架参数横向间距或排距(m): 1.000；纵距(m): 1.000；模板支架计算高度(m): 3.300；立柱采用圆木:圆木小头直径(mm): 80.000；圆木大头直径(mm): 80.000；斜撑截面宽度(mm)：30.000；斜撑截面高度(mm)：40.000；帽木截面宽度(mm)：60.000；帽木截面高度(mm)：80.000；斜撑与立柱连接处到帽木的距离(mm): 600.000；板底支撑形式：方木支撑；方木的间隔距离(mm)：300.000；方木的截面宽度(mm)：40.000；方木的截面高度(mm)：60.000；2 2、荷载参数、荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.000；3 3、楼板参数、楼板参数钢筋级别：二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级：C25；每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：360.000；楼板的计算跨度(m)：4.500；楼板的计算宽度(m)：4.000；楼板的计算厚度(mm)：100.000；施工期平均气温(℃)：25.000；4 4、板底方木参数、板底方木参数板底方木选用木材：速生马尾松；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.200；5 5、帽木方木参数、帽木方木参数帽木方木选用木材：速生马尾松；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.200；6 6、斜撑方木参数、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：速生马尾松；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗压强度设计值fv(N/mm2)：10.000；7 7、立柱圆木参数、立柱圆木参数立柱圆木选用木材：速生马尾松；圆木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；圆木抗压强度设计值fv(N/mm2)：10.000；二、模板底支撑方木的验算二、模板底支撑方木的验算: :本工程模板板底采用方木作为支撑，方木按照连续梁计算；方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = b×h2/6 = 4.000×6.0002/6 = 24.000 cm3；I = b×h3/12 = 4.000×6.0003/12 = 72.000 cm4；木楞计算简图1 1、荷载的计算：、荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m)：q1 = 25.000×0.100×0.300 = 0.750 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350×0.300 = 0.105 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：p1 = 2.000×0.300 = 0.600 kN；2 2、抗弯强度验算：、抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和， 计算公式如下:均布荷载 q = 1.2×(q1+q2 )+1.4×p1 = 1.2×(0.750+0.105)+1.4×0.600 = 1.866 kN/m；最大弯距 M = 0.125×q×l2 = 0.125×1.866×1.0002= 0.233 kN.m；最大支座力 N = 1.25×q×l = 1.25×1.866×1.000 = 2.333 kN ；截面应力 σ = M/W = 0.233×106/24.000×103 = 9.719 N/mm2；方木的最大应力计算值为9.719N/mm2，小于方木抗弯强度设计值11.000N/mm2，满足要求！3 3、抗剪强度验算：、抗剪强度验算：截面抗剪强度必须满足下式：其中最大剪力：V = 0.625×1.866×1.000 = 1.166 kN；截面受剪应力计算值：T = 3×1.166×103/(2×40.000×60.000) = 0.729 N/mm2；截面抗剪强度设计值：[fv] = 1.200 N/mm2；方木的最大受剪应力计算值为0.729N/mm2，小于方木抗剪强度设计值1.2N/mm2，满足要求！4 4、挠度验算：、挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，按规范规定，挠度验算取荷载标准值，计算公式如下：均布荷载 q = q1+q2 = 0.750+0.105 = 0.855 kN/m；最大变形 ω = 0.521×0.855×（1.000×103）4/(100×9000.000×72.000×104)= 0.687 mm；方木的最大挠度为0.687mm，小于最大容许挠度4.000mm，满足要求！三、帽木验算三、帽木验算: :支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力：P = 1.866×1.000+0.000 = 1.866 kN；均布荷载q取帽木自重：q = 1.000×0.060×0.080×3.870 = 0.019 kN/m；截面抵抗矩：W = b×h2/6 = 6.000×8.0002/6 = 64.000 cm3；截面惯性矩：I = b×h3/12= 6.000×8.0003/12 = 256.000 cm4；帽木受力计算简图 经过连续梁的计算得到 帽木剪力图(kN) 帽木弯矩图(kN.m) 帽木变形图(mm) 经过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R[1] = 2.213 kN；R[2] = 3.803 kN；R[3] = 1.466 kN；最大弯矩 Mmax = 0.202 kN.m；最大变形 ωmax = 0.107 mm；最大剪力 Vmax = 2.275 kN；截面应力 σ = 202.109/64 = 3.158 N/mm2。

帽木的最大应力为 3.158 N/mm2，小于帽木的抗弯强度设计值 11.000 N/mm2，满足要求！帽木的最大挠度为 0.107 mm，小于帽木的最大容许挠度 2.000 mm，满足要求！四、模板支架荷载标准值四、模板支架荷载标准值( (轴力轴力) )计算计算: :作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载1 1、静荷载标准值包括以下内容：、静荷载标准值包括以下内容：(1)木顶撑的自重(kN)：NG1 = {1.000×0.060×0.080+[(1.000/2)2+0.6002]1/2×2×0.030×0.040+3.300×0.080×π×0.100×2}×3.870= 0.283 kN(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350×1.000×1.000 = 0.350 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.000×0.100×1.000×1.000 = 2.500 kN；经计算得到，静荷载标准值；NG = NG1+NG2+NG3 = 0.283+0.350+2.500 = 3.133 kN；2 2、活荷载为施工荷载标准值：、活荷载为施工荷载标准值：经计算得到，活荷载标准值：NQ = 2.000×1.000×1.000 = 2.000 kN；3 3、不考虑风荷载时、不考虑风荷载时, ,立杆的轴向压力设计值计算公式：立杆的轴向压力设计值计算公式：N = 1.2NG+1.4NQ = 1.2×3.133+1.4×2.000 = 6.559 kN；五、立柱的稳定性验算五、立柱的稳定性验算: :稳定性计算公式如下：其中，N -- 作用在立柱上的轴力σ --立柱受压应力计算值；fc --立柱抗压强度设计值；A0--立柱截面的计算面积；A0 = π×(80.000/2)2 = 5026.548 mm2φ--轴心受压构件的稳定系数,由长细比 结果确定；轴心受压稳定系数按下式计算：i--立杆的回转半径，i = 80.000/4 = 20.000 mm；l0-- 立杆的计算长度，l0 = 3300.000-600.000 = 2700.000 mm；λ= 2700.000/20.000 = 135.000；φ =2800/(135.000)2) = 0.154；经计算得到：σ = 6559.128/(0.154×5026.548) = 8.493 N/mm2；根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数：[f] = 1.2×10.000 = 12.000 N/mm2；木顶支撑立柱受压应力计算值为8.493N/mm2，小于木顶支撑立柱抗压强度设计值 12.000N/mm2，满足要求！六、斜撑六、斜撑( (轴力轴力) )计算计算: :木顶撑斜撑的轴力RDi按下式计算： RDi＝RCi/sinαi其中 RCi -斜撑对帽木的支座反力；RDi -斜撑的轴力；αi -斜撑与帽木的夹角。

sinαi = sin{90-arctan[(1.000/2)/0.600]} = 0.974；斜撑的轴力：RDi=RCi/sinαi= 2.213/ 0.974= 2.273 kN七、斜撑稳定性验算七、斜撑稳定性验算: :稳定性计算公式如下：其中，N -- 作用在木斜撑的轴力,2.273 kNσ --木斜撑受压应力计算值；fc --木斜撑抗压强度设计值；10.000 N/mm2A0--木斜撑截面的计算面积；A0 = 30.000×40.000 = 1200.000 mm2；φ --轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定；轴心受压构件稳定系数按下式计算：i --木斜撑的回转半径，i = 0.289×40.000 = 11.560 mm；l0-- 木斜撑的计算长度，l0 = [(1000.000/2)2+600.0002]0.5 = 781.025 mm；λ = 781.025/11.560 = 67.563；φ =1/(1+(67.563/80)2) = 0.584；经计算得到：σ = 2272.743/(0.584×1200.000) = 3.245 N/mm 2；根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数；[f] = 1.2×10.000 = 12.000 N/mm2；木顶支撑斜撑受压应力计算值为3.245 N/mm2，小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值12.000N/mm2，满足要求！八、立杆的地基承载力计算八、立杆的地基承载力计算: : 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值:fg = fgk×kc = 170×0.5=85 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 170 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.5 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =18.8×0.25=75.2 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 18.8 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。

p=75.2 ≤ fg=85 kpa 地基承载力满足要求！。