炉外精炼钢包炉精炼法课件.ppt
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炉外精炼炉外精炼炉外精炼炉外精炼钢包炉精炼法钢包炉精炼法钢包炉精炼法钢包炉精炼法-- -- ASEA-SKFASEA-SKF法，法，法，法，VADVAD法，法，法，法，LFLF及及及及LF(V)LF(V)法法法法201120112011年年年年年年9 9 9月月月月月月313131日日日日日日 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy6 6.1 .1 ASEA-SKF法法6.26.2 VAD法法6.3 LF法及法及LFV法法 q6. 钢包炉精炼法钢包炉精炼法 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyv采用采用多种精炼手段多种精炼手段，因而，因而功能比较齐全功能比较齐全的炉外精炼方的炉外精炼方法和设备，通常称之为钢包精炼炉法和设备，通常称之为钢包精炼炉v钢包炉精炼法的一个钢包炉精炼法的一个突出特点是具有加热手段突出特点是具有加热手段，可以，可以在钢包内对钢液进行加热所以为完成精炼任务的吸在钢包内对钢液进行加热所以为完成精炼任务的吸热以及在精炼过程中的散热损失，均可通过加热而得热以及在精炼过程中的散热损失，均可通过加热而得到补偿，使钢包炉在钢液温度和精炼时间长短方面不到补偿，使钢包炉在钢液温度和精炼时间长短方面不再依赖于初炼炉的出钢温度。
再依赖于初炼炉的出钢温度v钢包炉通常都具有钢包炉通常都具有搅拌、加热、造渣搅拌、加热、造渣等三种以上等三种以上（如（如真空）真空）的精炼手段并且这些的精炼手段并且这些手段都是可以独立控制手段都是可以独立控制的q6. 钢包炉精炼法钢包炉精炼法 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy钢包炉精炼功能特点钢包炉精炼功能特点：：①①具有良好的脱气条件具有良好的脱气条件一般都具有一般都具有真空或搅拌真空或搅拌条件，钢包底条件，钢包底吹吹氩气搅拌或电磁搅拌氩气搅拌或电磁搅拌真空和钢液内上浮的氩气泡为脱气真空和钢液内上浮的氩气泡为脱气提供了良好的热力学条件；氩气泡上浮过程中对钢液的搅拌提供了良好的热力学条件；氩气泡上浮过程中对钢液的搅拌（或电磁搅拌）作用和不断地更新气－液相界面又为脱气创（或电磁搅拌）作用和不断地更新气－液相界面又为脱气创造了良好的动力学条件造了良好的动力学条件②②能够准确地调整钢液温度能够准确地调整钢液温度加热钢液时，通过调节输入功率加热钢液时，通过调节输入功率来控制钢液的升温速度此外精炼过程中钢包来控制钢液的升温速度。
此外精炼过程中钢包内衬充分蓄热内衬充分蓄热，，这样在浇注过程中钢液降温缓慢，能保持在规定的温度范围这样在浇注过程中钢液降温缓慢，能保持在规定的温度范围内③③钢液的成分均匀稳定钢液的成分均匀稳定因为搅拌贯穿整个精炼过程，所以成因为搅拌贯穿整个精炼过程，所以成分均匀稳定分均匀稳定 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy ④④可以可以加渣料造还原渣精炼加渣料造还原渣精炼，充分地脱氧，脱硫，精炼低硫，充分地脱氧，脱硫，精炼低硫钢种 ⑤⑤优越的合金化条件优越的合金化条件由于具有加热手段具有加热手段，精炼过程中的，精炼过程中的合合金加入量金加入量原则上原则上不受限制不受限制可以把钢液成分控制在较窄的规可以把钢液成分控制在较窄的规格范围内格范围内v钢包炉精炼法在不同程度上都可以钢包炉精炼法在不同程度上都可以完成脱氧，脱气，脱碳，完成脱氧，脱气，脱碳，脱硫，提高纯净度，合金化等项任务脱硫，提高纯净度，合金化等项任务v典型的钢包炉精炼法有三种：典型的钢包炉精炼法有三种： ASEA-SKF法，法，VAD法，法，LF及及LF(V)法。
法 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyq6.1钢包加热电磁搅拌精炼法（钢包加热电磁搅拌精炼法（ASEA-SKF法）法） v1965年建成，由瑞典通用电器公司（年建成，由瑞典通用电器公司（ASEA）与瑞典滚）与瑞典滚珠轴承公司（珠轴承公司（SKF）合作开发合作开发ASEA-SKF钢包精炼炉钢包精炼炉具有具有电磁搅拌、真空脱气、电弧加热和渣洗精炼等功能电磁搅拌、真空脱气、电弧加热和渣洗精炼等功能，，如图如图6-1所示可以进行脱气，脱氧，脱碳，加热，去除所示可以进行脱气，脱氧，脱碳，加热，去除夹杂物，调整合金成分等操作夹杂物，调整合金成分等操作 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergya－炉盖旋转式；b－钢包移动式1－钢包；2－搅拌器；3－电极盖；4－真空盖图6-3 ASEA-SKF炉布置方式 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy电磁感应搅拌器 图6-4 搅拌器位置和钢液流动状态示意图q6.1钢包加热电磁搅拌精炼法（钢包加热电磁搅拌精炼法（ASEA-SKF法）法） College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyq6.2真空电弧加热脱气法（真空电弧加热脱气法（VAD法）法） vVAD:Vacuum Arc Degassing（真空、电弧加热、脱气）。
真空、电弧加热、脱气）vVAD精炼法具有精炼法具有真空脱气、真空下电弧加热、吹氩搅拌、造真空脱气、真空下电弧加热、吹氩搅拌、造渣精炼渣精炼多种冶金功能多种冶金功能vVAD与与ASEA-SKF法所不同的是：法所不同的是：①①用氩气搅拌，而不是用用氩气搅拌，而不是用电磁搅拌，搅拌更激烈，为了保持真空脱气的沸腾时间，钢电磁搅拌，搅拌更激烈，为了保持真空脱气的沸腾时间，钢包上部留有较大的自由空间；包上部留有较大的自由空间；②②真空盖上设有可在真空下添真空盖上设有可在真空下添加合金及熔剂的双钟式漏斗，以便连续加料时不破坏真空度；加合金及熔剂的双钟式漏斗，以便连续加料时不破坏真空度；③③真空盖上还增设了电弧加热装置，设备的关键部位是上下真空盖上还增设了电弧加热装置，设备的关键部位是上下移动的石墨电极与真空盖之间的密封技术，采用了望远镜式移动的石墨电极与真空盖之间的密封技术，采用了望远镜式的双套筒系统，套筒用抗磁材料制成，并用水冷却的双套筒系统，套筒用抗磁材料制成，并用水冷却 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy1－真空室；2－底吹氩系统；3－钢包；4－电弧加热系统；5－合金加料系统；6－抽真空装置；图6-6 VAD法设备示意图 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyq6.3 6.3 钢包炉精炼法（钢包炉精炼法（LF(V)LF(V)法）法）vLF(V)：：Ladle Furnace (Vacuum)。
是钢包炉的缩写是钢包炉的缩写无真空工位的叫无真空工位的叫LF法，带有真空工位的叫法，带有真空工位的叫LFV法 LFV法是在法是在ASEA-SKF法和法和VAD法等方法基础上的改法等方法基础上的改进设备，这三种方法统称为钢包精炼炉此法是进设备，这三种方法统称为钢包精炼炉此法是把电把电弧炉的还原精炼原样移到钢水包中操作弧炉的还原精炼原样移到钢水包中操作将电弧埋入电弧埋入钢液面以上的熔渣层中加热钢液，吹氩搅拌，在还原钢液面以上的熔渣层中加热钢液，吹氩搅拌，在还原气氛下造渣精炼气氛下造渣精炼，亦称为埋弧桶炉法亦称为埋弧桶炉法 v目前，目前，LF炉是国内普及程度最高的炉外精炼手段炉是国内普及程度最高的炉外精炼手段 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyq6.3 6.3 钢包炉精炼法（钢包炉精炼法（LF(V)LF(V)法）法） College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyq6.3.1 LF精炼技术的产生与发展精炼技术的产生与发展vLF(LadleFurnace)精炼技术的研究始于精炼技术的研究始于1968年，当时发年，当时发现用电弧炉预造还原渣、钢渣混出、钢包吹氩处理，还原现用电弧炉预造还原渣、钢渣混出、钢包吹氩处理，还原精炼效果显著，因此进行了以省略电弧炉还原期为目的的精炼效果显著，因此进行了以省略电弧炉还原期为目的的有电弧加热功能的钢包精炼技术的开发。
有电弧加热功能的钢包精炼技术的开发v1971年，日本大同特殊钢厂第一台钢包精炼炉年，日本大同特殊钢厂第一台钢包精炼炉(LF)投入使投入使用用)v1973年，新日铁八幡制铁所在转炉厂设置年，新日铁八幡制铁所在转炉厂设置LF q6.3 6.3 钢包炉精炼法（钢包炉精炼法（LF(V)LF(V)法）法） College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyv电炉无渣出钢及转炉挡渣出钢技术的发展，为电炉无渣出钢及转炉挡渣出钢技术的发展，为LF精精炼技术的发展与完善起到了巨大的推动作用但是炼技术的发展与完善起到了巨大的推动作用但是在实际生产中要实现电弧炉的无渣出钢及转炉的少在实际生产中要实现电弧炉的无渣出钢及转炉的少渣出钢相当困难，因此出现了目前电炉流程及转炉渣出钢相当困难，因此出现了目前电炉流程及转炉流程普遍采用的出钢后对下渣改性处理工艺，即：流程普遍采用的出钢后对下渣改性处理工艺，即：v 电弧炉或转炉出钢电弧炉或转炉出钢+钢内渣改性钢内渣改性 (加铝、加渣料、加铝、加渣料、加加Ca-Si或加改渣剂或加改渣剂) +LF精炼精炼q6.3 6.3 钢包炉精炼法（钢包炉精炼法（LF(V)LF(V)法）法） College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyv电弧炉发展的第一阶段是包括熔化、氧化、还原的传统型电弧炉。
v第二阶段是由于电弧炉炉型(出钢槽式电弧炉)的原因，为避免氧化渣污染钢液及发挥钢渣脱氧、脱硫的作用，在电弧炉内必须造好还原渣，钢渣混出，由LF来完成进一步还原精炼的任务v第三阶段是由于无渣出钢技术的开发，还原期全部由LF精炼来完成，也即形成了现代电弧炉炼钢流程EAF+LF+CC的形式 q6.3 钢包炉精炼法（钢包炉精炼法（LF(V)法）法） College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyvLF用于转炉流程生产特殊钢，淘汰了过去用炼钢方法来区别钢质量的方式，确立了“初炼：电炉或转炉)+LF精炼+连铸”的生产多品种、高质量钢的思想 LF技术开发成功后，向多功能方向发展，v1981年在日本钢管福山制铁所开发了NK-AP法，即插入式喷枪代替透气砖进行气体搅拌法，v1987年开发了有喷吹设备和真空设备的LF法 v由于LF设备结构简单，具有多种冶金功能和使用中的灵活性，精炼效果显著，具有较高的圣济效益，成为钢铁生产流程中的重要设备q6.3 钢包炉精炼法（钢包炉精炼法（LF(V)法）法） College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyv我国于1979年设计了第—台40tLF／V型钢包炉，从此50t以下的LF纷纷被各钢厂使用，但大型LF还是依靠进口，如1993年天津无缝钢管公司从Danmeg引进的150tLF、1994年大冶特殊稠股份有限公司第四炼钢厂引进Danieli的60tLF。
当时冶金部组织了由大冶特殊钢股份有限公司冶金自动化研究院、北京科技大学、钢铁研究总院等单位组成的攻关组，进行国家“八五”重点科技(攻关)项目“钢包精炼技术”(编号6—3)的研究工作，在包括钢液温度控制、成分控制及洁净度控制方面取得了很好的效果，形成了具有自主知识产权的LF精炼技术q6.3 钢包炉精炼法（钢包炉精炼法（LF(V)法）法） College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyv1996年宝钢集团上海浦钢公司建成了一台国产三相三臂式100t LF／VD，表明我国已具备了设计制造大型LF的能力，v一年后宝钢集团上海五钢公司投产了一台三相电缆吊挂式100tLF／VD，它是没有横臂结构的新型导电结构方式的钢包炉v1999年武钢一炼钢厂建成了一台三相单臂式l00tLF／VD，这样经过多年努力我国钢包炉设计技术和装备水平基本与进口相当，可以替代进口钢包炉v据不完全充计，我国已拥有大小LFl20台以上表1—1所示为国内部分大型LF有关情况，包括LF的炉容、变压器、电极直径、升温速度、处理周期等 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy LF钢包精炼炉按加热方式可分为交流钢包炉、直流钢包炉以及等离子枪加热钢包炉。
等离子枪加热钢包炉：三相交流等离子钢包炉，由于没有电极造成的增碳，有利于生产高洁净度的极低碳钢新日铁广烟制铁所使用的是三相交流等离子的PLF法q6.3 钢包炉精炼法（钢包炉精炼法（LF(V)法）法） College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyLF炉的炉的功能:炉内还原性气氛，底吹氩气搅拌，大气压下炉内还原性气氛，底吹氩气搅拌，大气压下采用石墨电极埋弧加热，高碱度合成渣精炼，微调合采用石墨电极埋弧加热，高碱度合成渣精炼，微调合金成分金成分但是没有脱气能力因此但是没有脱气能力因此LF炉常与炉常与VD炉配合炉配合使用，构成使用，构成 LF(V) LFV法可以法可以完成的任务：脱气，脱氧，脱硫，去夹杂，加：脱气，脱氧，脱硫，去夹杂，加热钢水，微调成分等热钢水，微调成分等q6.3 钢包炉精炼法（钢包炉精炼法（LF(V)法）法） College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyvLF炉由于其冶金功能齐全，结构简单，操作方便，投资少等炉由于其冶金功能齐全，结构简单，操作方便，投资少等优点，已经成为我国纯净钢的主要炉外精炼方法之一。
在优点，已经成为我国纯净钢的主要炉外精炼方法之一在炉炉外精炼中占主导地位外精炼中占主导地位，大大地提高了我国的炉外精炼比大大地提高了我国的炉外精炼比 LF精炼可精炼可提高钢液的纯净度及满足连铸对钢液成分及温度的要提高钢液的纯净度及满足连铸对钢液成分及温度的要求求，成为，成为炼钢与连铸间匹配的主要设备炼钢与连铸间匹配的主要设备LF法既可以与转炉法既可以与转炉或电弧匹配或电弧匹配q6.3 钢包炉精炼法（钢包炉精炼法（LF(V)法）法） College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyv6.3.1 LF炉的设备组成vLFLF炉是以电弧加热和造渣精炼为主要技术特征的炉外精炼炉是以电弧加热和造渣精炼为主要技术特征的炉外精炼方法，方法，LFLF炉主要设备包括炉体（钢包）、电弧加热系统、炉主要设备包括炉体（钢包）、电弧加热系统、合金与渣料加料系统、底吹氩搅拌系统、喂线系统、炉盖合金与渣料加料系统、底吹氩搅拌系统、喂线系统、炉盖及冷却水系统及冷却水系统( (有的没有冷却系统有的没有冷却系统) )、除尘系统、测温取样、除尘系统、测温取样系统、钢包车控制系统等，如图系统、钢包车控制系统等，如图6-96-9所示。
按照供电方式所示按照供电方式分为分为交流交流钢包炉和钢包炉和直流直流钢包炉，目前国内多数炉是使用交钢包炉，目前国内多数炉是使用交流钢包炉流钢包炉q6.3 钢包炉精炼法（钢包炉精炼法（LF(V)法）法） College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy1－电极； 2－合金料仓；3－透气转；4－滑动水口图6-9 LF设备示意图 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy 钢包是LF工艺系统的主体设备，这种钢包的上口有水冷法兰盘，通过密封橡皮圈与炉盖密封，以防止空气的侵入。
当钢包用于真空处理时，还要求其外壳用钢板按气密焊接条件焊成钢包底部有浇钢用的滑动水口及距炉壁r/2~r/3(r钢包内半径)处设有吹氩用的透气砖精炼过程中氩气流量根据不同工位和钢包容量等决定氩气流量高可达3~4L／min.t，以达到搅拌钢液的目的包衬为镁碳砖或者镁铬砖、镁铝尖晶石、高铝砖、锆铬砖，根据精炼钢种的工艺要求，采用综合砌砖法qLF炉炉体 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyvLF炉钢包内熔池深度H与熔池直径D之比H／D是钢包设计时必须要考虑的因素钢包炉的H／D数值影响钢液搅拌效果，钢渣接触面积，包壁渣线带的热负荷，包衬寿命及热损失等一般精炼炉的熔池深度H都比较大, H／D为0.9～1.3从钢液面至钢包口的距离称为钢包炉的自由空间，对非真空处理用的钢包，自由空间的高度小一些，对非真空处理的钢包，自由空间一般为500-600mm，真空处理的钢包一般 800—1200mm有的甚至达1500mm或更高。
日本不同容量LF炉的H/D值列于表6-10 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyLF炉容量，炉容量，t20306015050实际装入量，装入量，t13/2318/3360100/15045/50外径，外径，mm22002400260039002924内径内径D，，mm16761948207031642430总高，高，mm23002500315043303040内高，内高，mm19952195274040002770熔池深熔池深H，，mm12601402234027541348H/D（在（在额定容量定容量时））0.750.721.130.870.49 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyq电弧加热系统vLFLF炉所使用的电弧加热系统设备也与电弧炉基本相同，由炉所使用的电弧加热系统设备也与电弧炉基本相同，由炉用炉用变压器，短网，电极升降机构，导电横臂，石墨电极变压器，短网，电极升降机构，导电横臂，石墨电极所组成三根石墨电极与钢液间产生的电弧作为热源加热所组成。
三根石墨电极与钢液间产生的电弧作为热源加热钢液，由于电极通过炉盖孔插入泡沫渣中，故称钢液，由于电极通过炉盖孔插入泡沫渣中，故称埋弧加热埋弧加热此种加热法散热少，此种加热法散热少，减少电弧光减少电弧光对炉衬对炉衬热辐射和侵蚀热辐射和侵蚀，并，并可可稳定电流稳定电流采用埋弧加热方法，与电炉相比，可采用更采用埋弧加热方法，与电炉相比，可采用更低的二次电压钢液升温速度可达低的二次电压钢液升温速度可达4℃/min4℃/min College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyvLFLF炉所用的变压器，其副边通常也分为数级电压，但没有必炉所用的变压器，其副边通常也分为数级电压，但没有必要进行有载调荷。
因为无载时切换方式很多，设备简单便宜，要进行有载调荷因为无载时切换方式很多，设备简单便宜，可靠性好可靠性好LFLF炉精炼时钢液面比较平稳，电流波动较小，没炉精炼时钢液面比较平稳，电流波动较小，没有电炉熔化炉料时，由于塌料所引起的短路冲击电流，所以有电炉熔化炉料时，由于塌料所引起的短路冲击电流，所以许用许用电流密度可选得较大电流密度可选得较大vLFLF炉是采用炉是采用低电压，大电流埋弧加热低电压，大电流埋弧加热法精炼钢液的电极调法精炼钢液的电极调节系统要采用反应良好，灵敏度高的自动调节系统节系统要采用反应良好，灵敏度高的自动调节系统vLFLF炉的电极炉的电极升降速度升降速度一般为一般为2 2～～3m3m／／minminv为避免电弧对钢包衬的热辐射，三根电极采用紧凑式布置为避免电弧对钢包衬的热辐射，三根电极采用紧凑式布置 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy炉炉 容容t/月月2020003025006045001504000501500变压器，器，kVA30005000650060007500二次二次电压，，V220/95235/85225/75275/110250/102二次二次电流，流，A1060014400238601700017320电极直径，极直径，mm254254356356305电极极圆直径，直径，mm650600810940900吨吨钢功率，功率，kVA/t15016710840150与与LF配套的熔配套的熔炼炉炉及容量及容量20t电炉炉30t电炉炉70tLD100t电炉炉50t电炉炉真空系真空系统机械机械泵蒸汽蒸汽泵用用DH脱汽脱汽蒸汽蒸汽泵蒸汽蒸汽泵 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy电弧加热功率的经验公式为电弧加热功率的经验公式为 W理理＝＝ (6-7)式中：式中：W理理－精炼－精炼1t钢液理论上所需补偿的能量，钢液理论上所需补偿的能量，kW·h／／t Cm －－It钢液升温钢液升温1℃℃所需的能量，所需的能量，kW·h／／t；； t－钢液的升温，－钢液的升温，℃℃；； S％－渣料的用量与钢液总量的百分比；％－渣料的用量与钢液总量的百分比； WS－熔化占钢液总质量－熔化占钢液总质量1％的渣料所需要的能量，一般％的渣料所需要的能量，一般WS＝＝5.8／／(1％％)，，kW·h／／t；； A％－合金料的加入量占钢液总量的百分比；％－合金料的加入量占钢液总量的百分比； WA－熔化占钢液总质量－熔化占钢液总质量1％的合金料所需要的能量，％的合金料所需要的能量， 一般一般WA＝＝7／／(％％1)，，kW·h/t。
College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyv钢包炉总的热效率一般为钢包炉总的热效率一般为η＝＝30％～％～35％，故钢包％，故钢包炉实际需要的能量炉实际需要的能量v W实实=W理理／／η (6-8)v通过上式计算可求出所需的功率，选择此电弧功率通过上式计算可求出所需的功率，选择此电弧功率下的变压器抽头下的变压器抽头 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyq LF炉水冷炉盖vLF炉盖用于炉盖用于钢包口密封钢包口密封，以及保持炉内强还原性气氛，防，以及保持炉内强还原性气氛，防止钢包散热及提高加热效率而设置的止钢包散热及提高加热效率而设置的LF炉盖为水冷结构炉盖为水冷结构炉盖内层衬有耐火材料炉盖内层衬有耐火材料为了防止钢液喷溅而引起的炉盖与为了防止钢液喷溅而引起的炉盖与钢包的粘连，有的在钢包的粘连，有的在炉盖下还吊挂一个防溅挡板炉盖下还吊挂一个防溅挡板。
整个水冷整个水冷炉盖在四个点上用可调节的链钩悬挂在门形吊架上，吊架上炉盖在四个点上用可调节的链钩悬挂在门形吊架上，吊架上有升降机构，可根据需要，调整炉盖的位置有真空脱气系有升降机构，可根据需要，调整炉盖的位置有真空脱气系统的统的LF炉，除上述加热盖以外，炉，除上述加热盖以外， LFV还有一个真空炉盖，还有一个真空炉盖，与真空系统相连，用来进行钢液脱气在与真空系统相连，用来进行钢液脱气在LF炉的两种炉盖炉的两种炉盖上都设有合金加料口，渣料加料装置及测温或取样装置上都设有合金加料口，渣料加料装置及测温或取样装置 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyq1.3.3水冷炉盖系统水冷炉盖系统vLF 炉盖一般是管式水冷的，以保证炉内的强还原气氛炉盖一般是管式水冷的，以保证炉内的强还原气氛及防止钢包散热，提高加热效率水冷炉盖和排烟尘及防止钢包散热，提高加热效率水冷炉盖和排烟尘罩相连接，炉盖内衬有耐火材料，为了防止钢液喷溅罩相连接，炉盖内衬有耐火材料，为了防止钢液喷溅而引起炉盖与桶体的粘连，在炉盖下吊挂防溅挡板而引起炉盖与桶体的粘连，在炉盖下吊挂防溅挡板。
一般水冷炉盖悬挂在门形吊架上，吊架上有升降机构，一般水冷炉盖悬挂在门形吊架上，吊架上有升降机构，可根据需要调整炉盖的位置，可根据需要调整炉盖的位置，LF炉盖的示意图如图炉盖的示意图如图1—7所示LF炉盖上开孔情况如下：炉盖上开孔情况如下： College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy炉盖结构：炉盖结构：v(1)三个电极孔v(2)除尘孔，与除尘系统连接； v(3)自动加料孔； v(4)炉盖侧面或在顶面边部开有观察孔， 便于人工加料及测温取样，同时还可通过它观察炉内冶炼情况；v (5)喂线孔，喂铝线脱氧或喂硅钙线进行夹杂物变性处理；v 6)如果有自动测温取样装置，在炉盖上还开有自动测温取样孔 v水冷炉盖各路回水分别设有监测回水温度的热电阻，以反映出各冷却部位的工作状况，便于调整和处理。
College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyq加料装置v LF炉一般在加热包盖上设合金及渣料料斗，通过电炉一般在加热包盖上设合金及渣料料斗，通过电子秤称量过的炉料，经溜槽、加料口进入钢包炉内子秤称量过的炉料，经溜槽、加料口进入钢包炉内v 有真空系统的有真空系统的LF炉，一般在真空盖上设合金及渣料炉，一般在真空盖上设合金及渣料的加料装置其结构与加热包盖上的基本上相同，的加料装置其结构与加热包盖上的基本上相同，只是在各接头处均需加上真空密封阀只是在各接头处均需加上真空密封阀 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyq1.3. 5扒渣装置vLFLF炉精炼功能之一是炉精炼功能之一是造还原性白渣精炼造还原性白渣精炼为此，在为此，在LFLF炉精炼之前，将氧化性炉渣必须去掉因此，炉精炼之前，将氧化性炉渣必须去掉因此，LFLF炉必炉必须具备除渣的功能。
除渣的方式有两种：须具备除渣的功能除渣的方式有两种：v1)1)当当LFLF炉采用多工位操作时，可在放钢包的炉采用多工位操作时，可在放钢包的钢包车上钢包车上设置倾动、扒渣装置设置倾动、扒渣装置当钢包车开到扒渣工位时，即当钢包车开到扒渣工位时，即可进行扒渣操作可进行扒渣操作v2)2)如果如果LFLF炉采用固定位置，炉盖移动形式时，则需把炉采用固定位置，炉盖移动形式时，则需把钢包钢包倾动装置设在倾动装置设在LFLF炉底座上炉底座上，在精炼前先扒渣，加，在精炼前先扒渣，加新渣料，再加热精炼新渣料，再加热精炼 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyq喷粉装置vLF炉精炼时常采用喷粉设备对钢液进行脱硫，净化及微合炉精炼时常采用喷粉设备对钢液进行脱硫，净化及微合金化等操作金化等操作v喷粉设备包括钢包盖、一支喷粉用的喷枪和喷粉罐，粉料喷粉设备包括钢包盖、一支喷粉用的喷枪和喷粉罐，粉料料仓喷粉时对粉料先自动称重及混合，然后通过螺旋给料仓喷粉时对粉料先自动称重及混合，然后通过螺旋给料器送至喷粉罐料器送至喷粉罐v喷粉时采用高纯氩气作载流气，流量为喷粉时采用高纯氩气作载流气，流量为200~400L／／min。
通常处理时间为通常处理时间为5～～10min College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyq 除尘系统除尘系统v烟尘通过烟尘通过LFLF除尘管汇集到主除尘系统，由厂统一集中处理除尘管汇集到主除尘系统，由厂统一集中处理 LFLF一般都配有一般都配有自动测温取样设施自动测温取样设施，自动测温可实现定点测，自动测温可实现定点测温，所测温度值更具有代表性，可温，所测温度值更具有代表性，可 避免人为因素对钢液避免人为因素对钢液温度测量产生的波动同时使用白动测温取样系统，也减温度测量产生的波动同时使用白动测温取样系统，也减轻了工人的劳动负荷但目前轻了工人的劳动负荷但目前LFLF即使有自动测温设备，现即使有自动测温设备，现场操作时由于习惯及设备可能出现故障等原因，大部分生场操作时由于习惯及设备可能出现故障等原因，大部分生产厂仍采用人工测温，这样有可能出现不同操作者测出的产厂仍采用人工测温，这样有可能出现不同操作者测出的钢液温度值有所偏差的结果钢液温度值有所偏差的结果 q测温取样系统测温取样系统 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyq钢包车系统钢包车系统v钢包车是用来运送钢包的，钢包车的运动是由电机经减钢包车是用来运送钢包的，钢包车的运动是由电机经减速器、联轴器带动车轮传递扭矩，其中两个为主动轮，速器、联轴器带动车轮传递扭矩，其中两个为主动轮，另外两个为从动轮，可以实现大范围的速度调节，在很另外两个为从动轮，可以实现大范围的速度调节，在很大范围内获得大转矩，高大范围内获得大转矩，高 速轴处设有制动器，并设有行速轴处设有制动器，并设有行程开关。
总的电源线、控制线及氩气管是通过程开关总的电源线、控制线及氩气管是通过““软线软软线软管管””及滑线装置送到钢包车上的钢包车控制系统主要及滑线装置送到钢包车上的钢包车控制系统主要包括运行、停止、限位控制及称量钢包及钢包车系统包括运行、停止、限位控制及称量钢包及钢包车系统 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyq喂丝设备喂丝设备 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyq LF钢包耐火材料钢包耐火材料v LF使用初期，由于渣线部位侵蚀严重，钢包使用寿命使用初期，由于渣线部位侵蚀严重，钢包使用寿命低，操作成本中耐火材料占了低，操作成本中耐火材料占了60%”1974年，大同特年，大同特殊钢厂渣线部位采用殊钢厂渣线部位采用MgO-C砖后，提高了钢包寿命。
砖后，提高了钢包寿命 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyv 目前钢包壁耐火材料从定形制品向不定形发展，从目前钢包壁耐火材料从定形制品向不定形发展，从材质上看有镁碳、铝镁碳、铝材质上看有镁碳、铝镁碳、铝——尖晶石浇尖晶石浇 注料，镁钙系注料，镁钙系材料也是发展方向首钢材料也是发展方向首钢90t90t钢包非渣线部位高约钢包非渣线部位高约2m2m全部全部用高纯铝镁浇注料，包用高纯铝镁浇注料，包 龄达龄达90-9890-98次，浇注料在使用过次，浇注料在使用过程中没有出现结构剥落和粘钢现象工作衬使用无碳刚程中没有出现结构剥落和粘钢现象工作衬使用无碳刚玉尖晶石质预制块替代玉尖晶石质预制块替代Al2O3Al2O3——MgOMgO-C-C砖，使钢包寿命由砖，使钢包寿命由原平均原平均6565次提高到平均次提高到平均121121次 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyq包底用耐火材料包底用耐火材料vLF包底，特别是迎钢面受钢液冲击部位的耐火材料，包底，特别是迎钢面受钢液冲击部位的耐火材料，由于反复热循环产生裂纹、炉渣渗透，由于反复热循环产生裂纹、炉渣渗透， 造成结构的剥造成结构的剥落以及钢液侵入冲击砖与包底砖之间接缝处，造成包落以及钢液侵入冲击砖与包底砖之间接缝处，造成包底的损坏。
底的损坏v 底部一般用锆英石砖或高铝砖砌筑或用含底部一般用锆英石砖或高铝砖砌筑或用含CaO16％％的高钙镁质干式捣打料的高钙镁质干式捣打料 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyq 钢包透气砖的种类和性质钢包透气砖的种类和性质透气砖的种类主要有：透气砖的种类主要有：v弥散型透气砖；弥散型透气砖；v定向气孔透气砖；定向气孔透气砖；v狭缝型透气砖；狭缝型透气砖；v迷宫型透气砖等迷宫型透气砖等 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyq6.3.2 LF法的功能及特点LF法的功能：法的功能：v 炉内还原性气氛；炉内还原性气氛；v 底吹氩气搅拌；底吹氩气搅拌；v 大气压下石墨电极埋弧加热；大气压下石墨电极埋弧加热；v 高碱度合成渣精炼；高碱度合成渣精炼；v 微调合金成分微调合金成分 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyq炉内还原性气氛v LFLF炉精炼时，靠钢包上的炉精炼时，靠钢包上的水冷法兰盘，水冷炉盖水冷法兰盘，水冷炉盖及密封橡胶圈及密封橡胶圈的作用加氩气搅拌可以的作用加氩气搅拌可以起到隔离空气的起到隔离空气的密封作用密封作用。
再加上还原性渣以及加热时石墨电极与渣再加上还原性渣以及加热时石墨电极与渣中的中的FeOFeO、、MnOMnO、、Cr2O3Cr2O3等氧化物作用生成等氧化物作用生成COCO气体，增加气体，增加了炉气的还原性从而可使了炉气的还原性从而可使LFLF炉内气氛中的氧含量减炉内气氛中的氧含量减为为0.50.5％以下如此阻止了炉气中的氧向钢液传递，保％以下如此阻止了炉气中的氧向钢液传递，保证了精炼时炉内的还原气氛钢液在还原条件下精炼证了精炼时炉内的还原气氛钢液在还原条件下精炼可以进一步的脱氧、脱硫及去除非金属夹杂物，有利可以进一步的脱氧、脱硫及去除非金属夹杂物，有利于钢液质量的提高于钢液质量的提高 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyq底吹氩气搅拌v良好的氩气搅拌良好的氩气搅拌是是LFLF炉精炼的又一特点氩气搅拌炉精炼的又一特点氩气搅拌有利于有利于钢、渣之间的化学反应钢、渣之间的化学反应，它可以加速钢、渣之间的物质传，它可以加速钢、渣之间的物质传递．有利于钢液的脱氧，脱硫反应的进行吹氩搅拌还可递．有利于钢液的脱氧，脱硫反应的进行。
吹氩搅拌还可以去除非金属夹杂物，特别是对以去除非金属夹杂物，特别是对AlAl2 2O O3 3类型的夹杂物上浮去类型的夹杂物上浮去除更为有利，如图除更为有利，如图6-106-10所示，吹氩可加速所示，吹氩可加速AlAl2 2O O3 3粒子的上浮粒子的上浮速度特别值得提出的是速度特别值得提出的是LFLF炉的吹氩搅拌是在排除了大气炉的吹氩搅拌是在排除了大气的密封炉内进行的，因此还可以加大吹氩量正如图的密封炉内进行的，因此还可以加大吹氩量正如图6-106-10所示，吹氩处理所示，吹氩处理15min15min后，可使钢中大于后，可使钢中大于21μm21μm的的AlAl2 2O O3 3夹杂夹杂全部去除，残留钢中的只是小颗粒的全部去除，残留钢中的只是小颗粒的AlAl2 2O O3 3夹杂 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy图6-10 搅拌对钢中Al2O3粒子上浮速度的影响1－吹氩；2－不吹氩 qLF法的功能及特点法的功能及特点 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyqLF法的功能及特点法的功能及特点v吹氩搅拌的另一作用是可以加速钢液中的吹氩搅拌的另一作用是可以加速钢液中的温度与成分均匀温度与成分均匀，，能精确的调整复杂的化学组成，而这对优质钢又是必不可能精确的调整复杂的化学组成，而这对优质钢又是必不可少的要求。
此外吹氩搅拌可加速渣中氧化物的还原，对回少的要求此外吹氩搅拌可加速渣中氧化物的还原，对回收铬、钼、钨等有价值的合金元素有利收铬、钼、钨等有价值的合金元素有利v底吹氩气搅拌贯穿于整个精炼过程，即在初炼炉出钢时就底吹氩气搅拌贯穿于整个精炼过程，即在初炼炉出钢时就开始吹氩，以防止透气砖堵塞，直至精炼过程结束停止吹开始吹氩，以防止透气砖堵塞，直至精炼过程结束停止吹氩v按照先强后弱的搅拌方式吹氩搅拌钢液按照先强后弱的搅拌方式吹氩搅拌钢液v通过底吹氩搅拌通过底吹氩搅拌均匀钢液成分和温度，促进脱氧产物的上均匀钢液成分和温度，促进脱氧产物的上浮，脱除钢中的部分气体，纯净钢液浮，脱除钢中的部分气体，纯净钢液 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyq100tLF吹氩制度吹氩制度v 底吹氩在ＬＦ炉处理过程中发挥的作用十分重要底底吹氩在ＬＦ炉处理过程中发挥的作用十分重要底吹氩对化渣、调节成分、脱硫、脱氧及夹杂物的上浮均有吹氩对化渣、调节成分、脱硫、脱氧及夹杂物的上浮均有较大影响搅拌强度与钢包带渣量和钢水温度也有较大关较大影响。
搅拌强度与钢包带渣量和钢水温度也有较大关系实践表明，系实践表明，LF精炼炉到吊包工位后，接吹氩管进行精炼炉到吊包工位后，接吹氩管进行旁吹破壳，破壳后流量稍微变小，以钢水不裸露为准到旁吹破壳，破壳后流量稍微变小，以钢水不裸露为准到加热工位后，根据透气砖透气情况，采取中等强度的氩流加热工位后，根据透气砖透气情况，采取中等强度的氩流量进行搅拌钢包出加热工位喂量进行搅拌钢包出加热工位喂Ca－－Si丝后，进行软搅丝后，进行软搅拌氩气流量变化范围约为拌氩气流量变化范围约为300～～50NL/min～～20NL/min～～10NL/min qLF法的功能及特点法的功能及特点 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyqLF法的功能及特点法的功能及特点 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyqLF法的功能及特点法的功能及特点 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy操作项目预吹氩加热化渣脱硫合金化喂丝静吹氩氩气流量m3.h-115-3010-2040-6020-4010-1510-15氩气流量Nl/t.min1.25-2.50.83-1.673.33-5.01.67-3.330.83-1.250.83-1.25熔池深度3300mm，上下内径分别为：3500、3100mm.鞍钢第二炼钢厂鞍钢第二炼钢厂180-200tLF吹氩制度吹氩制度qLF法的功能及特点法的功能及特点 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyqLF法的功能及特点法的功能及特点 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyvLF炉采用石墨电极埋弧加热，加热时将石墨电极插入炉采用石墨电极埋弧加热，加热时将石墨电极插入泡沫渣层中，电弧在渣层中产生。
采用埋弧加热法，泡沫渣层中，电弧在渣层中产生采用埋弧加热法，泡沫渣对电弧的屏蔽作用减少了电弧光对包衬的热辐泡沫渣对电弧的屏蔽作用减少了电弧光对包衬的热辐射射，，对包衬有保护作用对包衬有保护作用与此同时与此同时钢液和炉渣有效地钢液和炉渣有效地吸收电弧热，提高了热效率吸收电弧热，提高了热效率q石墨电极埋弧加热qLF法的功能及特点法的功能及特点 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy LF炉利用炉利用还原气氛下造高碱度合成渣还原气氛下造高碱度合成渣进行精炼，通进行精炼，通过合成渣的精炼作用可以降低钢中氧、硫及夹杂物含过合成渣的精炼作用可以降低钢中氧、硫及夹杂物含量它可以把它可以把[O]降至降至0.002%、、[S]降至降至0.005%甚至甚至0.003%合成渣在合成渣在LF炉内具有很强的还原性，这是炉内具有很强的还原性，这是LF炉内良好的还原气氛和氩气搅拌，互相作用的结果炉内良好的还原气氛和氩气搅拌，互相作用的结果一般渣量为钢液量的一般渣量为钢液量的2～～8％LF炉冶炼时炉冶炼时可以不用加可以不用加脱氧剂脱氧剂，而是，而是靠合成渣对氧化物吸附而达到脱氧的目靠合成渣对氧化物吸附而达到脱氧的目的的。
q高碱度合成渣精炼高碱度合成渣精炼qLF法的功能及特点法的功能及特点 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy 但但需需要要说说明明：：通通常常精精炼炼渣渣分分为为高高碱碱度度渣渣和和低低碱碱度度渣渣，，一一般般碱碱度度(CaO/SiO2)大大于于2为为高高碱碱度度渣渣，，高高碱碱度度渣渣适适用用于于一一般般铝铝镇镇静静钢钢二二次次精精炼炼，，在在钢钢水水脱脱硫硫等等方方面面具具有有较较好好的的效效果果对对于于具具有有特特殊殊要要求求的的钢钢种种，，如如帘帘线线钢钢、、钢钢丝丝绳绳钢钢、、轴轴承承钢钢等等，，需需采采用用低低碱碱度度渣渣在在这这些些钢钢中中为为了了避避免免在在脱脱氧氧过过程程中中生生成成过过多多氧氧化化铝铝夹夹杂杂，，大大多多采采用用Si-Mn脱脱氧氧，，采采用用中中性性精精炼炼渣渣，，精精炼炼后后形形成成较较低低熔熔点点的的圆圆形形或或椭椭圆圆形形复复合合夹夹杂杂物物，，在在加加工时可以变形，危害较小工时可以变形，危害较小 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyv钢液成分的调整是在电弧加热、底吹氩搅拌和还原气钢液成分的调整是在电弧加热、底吹氩搅拌和还原气氛下加入合金料，合金收得率高，合金元素熔化后能氛下加入合金料，合金收得率高，合金元素熔化后能很快地在钢液内均匀很快地在钢液内均匀。
通过边加合金料边分析，微调通过边加合金料边分析，微调合金成分，把合金成分调整到很窄地范围内合金成分，把合金成分调整到很窄地范围内q微调合金成分微调合金成分qLF法的功能及特点法的功能及特点 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyvLF炉的炉的几个精炼功能互相影响、互相依存与互相促进几个精炼功能互相影响、互相依存与互相促进炉内的还原气氛，在加热条件下的钢渣搅拌，提高了合成渣内的还原气氛，在加热条件下的钢渣搅拌，提高了合成渣的精炼能力，创造了一个理想的炼钢环境，从而能提高钢的精炼能力，创造了一个理想的炼钢环境，从而能提高钢液质量v由于由于LF法用吹氩搅拌而不用电磁搅拌；在大气压下加热，法用吹氩搅拌而不用电磁搅拌；在大气压下加热，而不采用真空加热而不采用真空加热，因此它比，因此它比ASEA-SKF法和法和VAD法都简法都简单，其冶金效果与前两种方法基本相同单，其冶金效果与前两种方法基本相同 qLF法的功能及特点法的功能及特点 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy通过通过LF精炼主要达到以下效果：精炼主要达到以下效果：v(1)钢液温度满足连铸工艺要求；钢液温度满足连铸工艺要求；v(2)处理时间满足多炉连浇要求；处理时间满足多炉连浇要求；v(3)成分微调能保证产品具有合格的成分及实现最低成分微调能保证产品具有合格的成分及实现最低成本控制；成本控制；v(4)钢液纯净度能满足产品质量要求，特别具有强脱钢液纯净度能满足产品质量要求，特别具有强脱硫功能。
硫功能 qLF法的功能及特点法的功能及特点 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyq6.3.3.1 LF精炼的主要操作及工艺过程精炼的主要操作及工艺过程LF精炼的主要操作包括： v(1)根据钢中酸溶铝的要求及钢液中的溶解氧含量，确定加铝量的喂铝线操作；v(2)考虑埋弧加热、脱硫、吸附夹杂物的造渣制度；v(3)考虑防止吸气、卷渣以及加快夹杂物去除的吹氩搅拌处理；v(4)考虑温度目标控制的电弧加热；v(5)考虑最低成本的钢液成分微调； q6.3.3 LF精炼工艺技术 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy各工艺过程简述如下：v (1)钢包吹氩钢包吹氩从出钢开始，一直到钢包吊往LF等待工位此阶段吹氩搅拌的冶金目的包括： 1)促进出钢加入的合金与造渣剂的熔化溶； 2)均匀熔池温度； 3)去除出钢过程的脱氧产物； 4)加强渣、钢混合，降低钢液中的硫含量 q6.3.3 LF精炼工艺技术 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy(2)钢包到LF等待工位。
v钢包到LF等待工位后，接通吹氩管，这时吹氩要保证合适的吹氩量，以避免钢液面裸露，同时保证不要把钢渣溅出钢包如果出钢量过大或下渣较多，应倒出一部分钢液或下渣如果渣面吹不开，就要瞬间增大压力吹氩或用事故氩枪吹氩，吹开多孔砖如果还吹不开，就要进行倒包处理对于生产铝脱氧的高质量钢，最好在等待工位喂铝，尽早把钢液中的溶解氧全部变成氧化物夹杂，为夹杂物的去除提供较长的时间，降低钢液中的全氧量q6.3.3 LF精炼工艺技术 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy(3)造渣v钢包到加热位置，当要从料仓加料时，应增加氩气流量，吹开渣面，把造渣料加到裸露的钢液面上在加热的同时处理渣，加入石灰和Al2O3，甚至加入CaC2、SiC或铝粒进行渣脱氧，加热3—5min后，通过渣门观察渣的情况，应保证渣的流动性好渣太稠，则多加铝矾土或萤石；渣太稀，则加入石灰取渣样判断脱氧情况（凝固时呈灰白色，表示渣脱氧良好；渣发黑，加铝粒或其他脱氧剂继续降低渣中的氧）q6.3.3 LF精炼工艺技术 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy(4)钢包取样。
加热及处理渣后(渣基本变白)，测温取第一样q6.3.3 LF精炼工艺技术造精炼渣的目的包括以下几方面：v 1)脱硫；v 2)吸收钢液中的夹杂物；v 3)防止熔池的二次氧化；v 4)防止熔池的热量损失；v 5)防止由于电弧辐射造成的耐火材料损失 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy (5)加入合金、均匀化及调整温度根据出钢加入的合金量及钢包第一样分析结果，确定加入的合金量以达到成品钢要求的成分加入的合金应按预定的合金收得率改变钢液成分，如果钢液成分未能按加入的合金数量而改变，说明钢液脱氧不完全，需要用铝线等脱氧剂脱氧以确保合金元素的最佳收得率加入合金后，继续加热并搅拌5min以确保加入的合金溶解，如果没有得到预期的钢液成分，必须加入新合金，以满足钢种的成分要求铝随着精炼过程的进行而减 少，如果铝迅速降低，表明铝氧化速率很高，这时应补喂铝，降低钢中的溶解氧，保证钢液中铝的 稳定性脱硫是钢包炉工艺的重要功能，脱硫的最佳条件是保证高的碱度及熔池温度高于 1580℃对于生产含硫的钢种，由于精炼过程深脱氧及造渣，硫含量降到了较低的水平，所以必须在钢包处理末期通过喂硫线控制钢中硫含量。
q6.3.3 LF精炼工艺技术 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy (6)夹杂物变性处理最后一次加料后，吹氩搅拌3～6min吹氩搅拌时间太短不能均匀 成分与温度；太长会产生熔池的二次氧化钢液成分合格后，喂入硅钙线或铁钙线进行夹杂物变性操作钢的洁净度取决于脱氧产物及其他夹杂物如何被渣吸收，而可浇注性则取决于未被渣吸收的夹杂物的钙处理要获得高洁净度及良好的浇注性能，最佳条件是钢液在符合成分、流动性好并不打破渣层下，喂入合适的硅钙线或铁钙线吹氩搅拌最后加入一次合金后应吹氩搅拌 5min，再喂线q6.3.3 LF精炼工艺技术 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy(7)停氩，钢包吊往连铸喂入硅钙线或铁钙线后弱吹氩搅拌时间应大于5min，测温，取样 分析最终钢液成分之后钢包车开出加热工位，加入钢包发热剂或覆盖剂(如果进行VD处理，不加钢包发热剂或覆盖剂)，取掉吹氩管停止吹氩，并吊往连铸台浇注或进行VD处理 目前很多转炉厂LF只起成分及温度调整的作用，往往达不到对钢液洁净度的控制，特别是中小转炉厂，一方面由于下渣量控制困难及没有进行有效变渣处理工艺；另一方面转炉冶炼时间 节奏快，精炼时间短。
这两点使得中小转炉配LF精炼生产高洁净钢较为困难q6.3.3 LF精炼工艺技术 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyq表表6-12 不同冶炼方法的合金回收率不同冶炼方法的合金回收率熔熔炼方法方法熔熔炼炉数炉数回收率，％回收率，％CrMnV电炉炉1491.385.594.4电炉＋炉＋LF896.494.098.5q6.3.3 LF精炼工艺技术 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyv造高碱度渣精炼是造高碱度渣精炼是LFLF炉的重要操作炉的重要操作将石灰、萤石等按不将石灰、萤石等按不同比例同比例( (如如5 5：：1 1或或4 4：：1)1)分批加入钢包内，加入量为钢液量分批加入钢包内，加入量为钢液量的的1 1％～％～2 2％，造高碱度合成精炼渣脱硫；％，造高碱度合成精炼渣脱硫；然后用硅铁粉、然后用硅铁粉、硅钙粉和铝粉或炭粉，按一定比例混合直接加入钢液面或硅钙粉和铝粉或炭粉，按一定比例混合直接加入钢液面或采取喷吹方法加入钢液中，形成流动性良好的炉渣成分为采取喷吹方法加入钢液中，形成流动性良好的炉渣成分为CaOCaO：：6060％％±±5 5％、％、SiOSiO2 2：：l0l0％％±±5 5％、％、AlAl2 2O O3 3：：3030％％±±5 5％的％的还原渣系或者还原渣系或者CaOCaO：： 6060％、％、AlAl2 2O O3 3：：3030％、％、CaFCaF2 2：：1010％的还％的还原渣系。
影响脱硫反应的主要因素除还原性气氛下高碱度原渣系影响脱硫反应的主要因素除还原性气氛下高碱度的炉渣之外，还有吹氩搅拌强度的影响，包底吹氩搅拌，的炉渣之外，还有吹氩搅拌强度的影响，包底吹氩搅拌，加速钢液中的硫向渣、钢界面扩散，可使脱硫率提高加速钢液中的硫向渣、钢界面扩散，可使脱硫率提高1.5~2.01.5~2.0倍，达到倍，达到9090％以上 q6.3.3 LF精炼工艺技术 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyq6.3.3.26.3.3.2合成渣精炼工艺合成渣精炼工艺vA A 合成渣的性质合成渣的性质 为了达到精炼钢液的目的，合成渣必须具有较高的碱为了达到精炼钢液的目的，合成渣必须具有较高的碱度、高还原性、低熔点和良好的流动性；此外要具有合适度、高还原性、低熔点和良好的流动性；此外要具有合适的密度、扩散系数、表面张力和导电性等的密度、扩散系数、表面张力和导电性等 1 1）合成渣成分）合成渣成分 为了取得最佳的精炼效果，要求合成渣具备相应的物为了取得最佳的精炼效果，要求合成渣具备相应的物理化学性质，而炉渣的成分是炉渣物理化学性质的决定性理化学性质，而炉渣的成分是炉渣物理化学性质的决定性因素。
合成渣主要有因素合成渣主要有CaO-AlCaO-Al2 2O O3 3系，系，CaO-SiOCaO-SiO2 2-Al-Al2 2O O3 3系，系，CaO-SiOCaO-SiO2 2-CaF-CaF2 2系等其中系等其中CaOCaO：：4545％～％～6060％，％，MgOMgO：：6%6%～～10%, Al10%, Al2 2O O3 3：：12%12%～～16%16%SiOSiO2 2：：16%16%～～20%20%q6.3.3 LF精炼工艺技术 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyv除用碱度表示合成渣的成分特点外，还可用游离氧化钙量除用碱度表示合成渣的成分特点外，还可用游离氧化钙量( (CaOCaO) )来表示能参与冶金反应的氧化钙的数量，其计算式来表示能参与冶金反应的氧化钙的数量，其计算式如下：如下：( (CaO)CaO)u u＝＝( (CaOCaO) )＋＋1.4(MgO)1.4(MgO)－－1.86(SiO1.86(SiO2 2) )－－0.55(A10.55(A12 2O O3 3) ) (6-9)(6-9) College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy 2 2）合成渣熔点）合成渣熔点v在钢包内用合成渣精炼钢液时，一般应用液态渣，因此在钢包内用合成渣精炼钢液时，一般应用液态渣，因此合成合成渣的熔点应当低于被精炼钢液的熔点渣的熔点应当低于被精炼钢液的熔点。
钢液的熔点可按下式钢液的熔点可按下式近似地计算近似地计算v T Tf f=1538=1538－－ΣΣ∆T Tj j[j[j％％] ] (6-10)(6-10)式中：式中：T Tf f ——含元素钢的近似熔点，含元素钢的近似熔点，℃℃；； ∆TjTj一钢中元素增加一钢中元素增加1 1％时使纯铁的熔点降低值，％时使纯铁的熔点降低值，℃℃；； [j[j％％] ]——钢中钢中j j元素的质量百分含量，元素的质量百分含量，% %；； 15381538——纯铁的熔点，纯铁的熔点，℃℃不同不同j j元素的元素的∆T Tj j值列于表值列于表6-136-13q6.3.3 LF精炼工艺技术 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyjSiMnCCrNiAlBHOPSN∆Tj6.21.7901.82.95.1100130065284090表6-13 不同j元素的∆Tj值q6.3.3 LF精炼工艺技术 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyv各种各种合成渣的熔点可根据合成渣的成分，利用相应的相图合成渣的熔点可根据合成渣的成分，利用相应的相图来确定来确定。
对于主要成分为对于主要成分为CaO和和SiO2的渣系可利用的渣系可利用CaO-SiO2二元相图主要成分为二元相图主要成分为CaO和和Al2O3的渣系可参阅的渣系可参阅CaO-Al2O3相图在CaO-SiO2-Al2O3三元系中加入三元系中加入6~12％的纯％的纯MgO时，就可以使其熔点降到时，就可以使其熔点降到1500℃℃甚至更低一些加入甚至更低一些加入CaF2、、Na3AlF6、、Na20、、K2O等也能降低熔点该渣系有较等也能降低熔点该渣系有较强的脱氧、脱硫和吸附夹杂的能力强的脱氧、脱硫和吸附夹杂的能力q6.3.3 LF精炼工艺技术 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy3）合成渣流动性）合成渣流动性v合成渣要求有较好的流动性，合成渣的合成渣要求有较好的流动性，合成渣的流动性影响精炼流动性影响精炼的效果的效果，渣在钢液中的乳化程度的重要因素之一相同，渣在钢液中的乳化程度的重要因素之一相同的温度和混冲条件下，提高合成渣的流动性可以减小乳的温度和混冲条件下，提高合成渣的流动性可以减小乳化渣滴的平均直径，在化渣滴的平均直径，在CaO-Al2O3渣系中随着渣系中随着SiO2含量的含量的提高粘度降低，流动性变好，从而增大了渣钢接触界面提高粘度降低，流动性变好，从而增大了渣钢接触界面积。
对于大部分合成渣，在炼钢温度下其积对于大部分合成渣，在炼钢温度下其粘度小于粘度小于0.2Pa•s College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyv有人研究了有人研究了Al2O3、、CaF2和和Na3AlF6对白渣粘度的影响对白渣粘度的影响试验是在粘度等于试验是在粘度等于0.3Pa•s不变的情况下进行的发现不变的情况下进行的发现渣的熔点随渣的熔点随(CaO)和和(CaO+MgO)含量的增加而提高为含量的增加而提高为了使渣的熔点小于了使渣的熔点小于1500℃℃，必须使，必须使(CaO＋＋MgO)≤63％用用A12O3或或Na2AlF6代替代替CaO时，渣的熔点会急剧降低时，渣的熔点会急剧降低因此，对于炉外精炼，推荐采用下述成分的合成渣，因此，对于炉外精炼，推荐采用下述成分的合成渣， CaO ：：50％～％～55％；％； MgO：： 6％～％～10％；％； SiO2 ：：15％～％～20％；％； A12O3：： 8％～％～15％；％； CaF2：：5.0％％其中SiO2、、Al2O3、、CaF2三组元的总量控制在三组元的总量控制在35～～40％之％之间。
间 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy4 4）合成渣表面张力）合成渣表面张力v表面张力也是影响影响精炼效果的一个较为重要的参表面张力也是影响影响精炼效果的一个较为重要的参数在合成渣精炼过程中，虽然直接起作用的是钢渣合成渣精炼过程中，虽然直接起作用的是钢渣之间的界面张力和渣与夹杂物之间的界面张力之间的界面张力和渣与夹杂物之间的界面张力( (影响渣影响渣滴吸附和同化非金属夹杂的能力滴吸附和同化非金属夹杂的能力) )，但是，但是界面张力的大界面张力的大小是与每一相的表面张力直接有关的小是与每一相的表面张力直接有关的对于一些纯氧对于一些纯氧化物在熔融状态下，其表面张力早已被研究者所测得化物在熔融状态下，其表面张力早已被研究者所测得表面张力的单位用表面张力的单位用dyndyn/cm/cm渣中常见氧化物的表面张渣中常见氧化物的表面张力如表力如表6-146-14所示：所示： College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy氧化物氧化物CaOMgOFeOMnOSiO2Al2O3表面张力表面张力(N/m)0.520.530.590.590.400.72表6-14 渣中常见氧化物的表面张力 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy 通常熔渣都是由两种以上氧化物组成，其表面张力可按下式计算： (6-11)式中 －合成渣的表面张力，N/m , －组元1和组元2的表面张力，N/mN1, N2 －组元1和组元2的浓度，%如CaO 56%、Al2O3 44%， 则＝0.56×520＋44%×0.72＝608dyn/cm熔渣的表面张力是温度的函数，随着温度的升高，表面张力减小。
在炼钢温度下一般为1.1～1.35 N/m有资料介绍两者近似地存在着以下关系： College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyv熔渣的表面张力除受温度影响外，还受到成分的影响在熔渣的表面张力除受温度影响外，还受到成分的影响在合成渣的组成中，合成渣的组成中，SiO2SiO2和和MgOMgO会降低渣的表面张力会降低渣的表面张力当MgOMgO的含量不超过的含量不超过3 3％时，这种影响不很明显在％时，这种影响不很明显在CaO(56CaO(56％％)- )- Al2O3 (44Al2O3 (44％％) )渣中含有渣中含有9 9％的％的MgOMgO时，表面张力由原来的时，表面张力由原来的0.6000.600～～0.624 N/m0.624 N/m降低到降低到0.5200.520～～0.550 N/m0.550 N/m．．SiO2SiO2对表面对表面张力的影响就更为明显例如，在上述组成的张力的影响就更为明显例如，在上述组成的CaOCaO－－Al2O3Al2O3渣中，当渣中，当SiO2SiO2为为3 3％时，表面张力％时，表面张力0.5750.575～～0.585 N/m0.585 N/m，当，当9 9％时，表面张力％时，表面张力0.4400.440～～0.484 N/m0.484 N/m。
此外合成渣中此外合成渣中FeOFeO、、Fe2O3Fe2O3、、MnOMnO、、Na2ONa2O、、K2OK2O等也都会降低合成渣的表面张力等也都会降低合成渣的表面张力 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy熔渣和钢液的界面张力也受温度和成分的影响随着温熔渣和钢液的界面张力也受温度和成分的影响随着温度的升高、表面张力减小熔渣与钢液之间的界面张度的升高、表面张力减小熔渣与钢液之间的界面张力可按下式求得：力可按下式求得： (6-12)式中式中 －钢、渣之间的界面张力，－钢、渣之间的界面张力，N/m ，， －钢液和炉渣的表面张力，－钢液和炉渣的表面张力，N/m －钢、渣之间的润湿角，由经验公式测定；－钢、渣之间的润湿角，由经验公式测定；cosθ由由实验测定，其数值取决于钢和渣的成分和温度，并且实验测定，其数值取决于钢和渣的成分和温度，并且温度的影响大于成分。
温度的影响大于成分 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy5）合成渣还原性）合成渣还原性v由合成渣精炼要完成的任务决定了合成渣的性质应由合成渣精炼要完成的任务决定了合成渣的性质应该是还原性渣，该是还原性渣，渣中渣中(FeO)含量含量都很低，一般应都很低，一般应低于低于0.3％％ College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyqB 夹杂物的去除夹杂物的去除v合成渣精炼过程中，同时进行钢包底吹氩搅拌钢液，吹入合成渣精炼过程中，同时进行钢包底吹氩搅拌钢液，吹入的氩气驱动钢液上下运动，使钢液内的夹杂物的氩气驱动钢液上下运动，使钢液内的夹杂物上浮到钢液上浮到钢液面被熔渣吸附、同化面被熔渣吸附、同化（夹杂被熔渣吸附并溶解于渣滴中称（夹杂被熔渣吸附并溶解于渣滴中称为同化）而进入渣相由于渣和夹杂间的界面张力远小于为同化）而进入渣相由于渣和夹杂间的界面张力远小于钢液与夹杂间的界面张力，所以钢中夹杂很容易被熔渣所钢液与夹杂间的界面张力，所以钢中夹杂很容易被熔渣所吸附。
合成渣精炼所用的熔渣均是氧化物熔体，而夹杂物吸附合成渣精炼所用的熔渣均是氧化物熔体，而夹杂物多数也是氧化物，所以被渣吸附的夹杂比较容易溶解于渣多数也是氧化物，所以被渣吸附的夹杂比较容易溶解于渣中 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyC 脱硫脱硫 脱硫是合成渣精炼的主要目的，可以使脱硫是合成渣精炼的主要目的，可以使[S]降到降到0.005%以以下，下，[O]降到降到0.002%以下；如果操作得当，一般可以以下；如果操作得当，一般可以去除去除[S]约约50～～80%为了最大限度地脱硫，合成渣的碱度必为了最大限度地脱硫，合成渣的碱度必须高，以使硫化能力增强，渣的流动性良好，不损坏耐火须高，以使硫化能力增强，渣的流动性良好，不损坏耐火材料为了脱硫，出钢前钢液必须先用铝脱氧为了脱硫，出钢前钢液必须先用铝脱氧，为了达到，为了达到充分脱硫效果，需要充分脱硫效果，需要残余铝量在残余铝量在0.02%以上以上应尽量减少减少出钢过程的下渣出钢过程的下渣量，因渣中的（量，因渣中的（FeO）能明显降低脱硫率，）能明显降低脱硫率，使炉内下渣量减到最低限度并进行渣改性处理。
使炉内下渣量减到最低限度并进行渣改性处理 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyv在合成渣精炼过程中，钢液中的在合成渣精炼过程中，钢液中的S与合成渣中的与合成渣中的CaO作用作用生成生成CaS而去除脱硫反应式可写成：而去除脱硫反应式可写成：v[FeS]＋＋(CaO)＝＝(CaS) ＋＋(FeO) （（6-13））v反应的平衡常数为反应的平衡常数为v硫的分配系数为硫的分配系数为v式中式中 －硫在渣、钢之间的分配系数－硫在渣、钢之间的分配系数v －渣中游离氧化钙的质量百分含量－渣中游离氧化钙的质量百分含量 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyv渣的成分对硫的分配系数有很大的影响在电炉渣中，渣的成分对硫的分配系数有很大的影响在电炉渣中，( (FeOFeO) )由由0.440.44％增加到％增加到0.890.89％，％，L LS S值从值从8787降到降到6262当( (CaOCaO) )／／( (FeOFeO) )的比值增加时，的比值增加时，L LS S值提高。
渣中的值提高渣中的MgOMgO在含量不高在含量不高时，能起到与时，能起到与CaOCaO类似的脱硫作用，但是当类似的脱硫作用，但是当( (MgOMgO) )从从12.012.0％％增加到增加到22.822.8％时，％时，LSLS值从值从99.599.5降到降到52.052.0在钢包中用合成在钢包中用合成渣精炼钢液时，也存在着类似的关系渣中渣精炼钢液时，也存在着类似的关系渣中(SiO(SiO2 2+Al+Al2 2O O3 3) )的总量对的总量对LSLS也有明显的影响游离氧化钙对硫分配系数的也有明显的影响游离氧化钙对硫分配系数的影响图6-116-11说明当说明当( (CaO)uCaO)u一定时，一定时，( (FeOFeO) )对对LSLS值的影响值的影响从图中可以看出，当从图中可以看出，当( (FeOFeO％％)≤0.5)≤0.5和和( (CaO)uCaO)u为为25~4025~40％时，％时，硫的分配系数最高硫的分配系数最高(120(120～～150)150)随着( (FeOFeO％％) )含量的增加，含量的增加，硫的分配系数大幅度降低硫的分配系数大幅度降低 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyv除炉渣的成分影响除炉渣的成分影响LS外，炉渣的流动性对实际所能达到的外，炉渣的流动性对实际所能达到的硫的分配系数也有影响，如向碱度为硫的分配系数也有影响，如向碱度为3.4～～3.6的炉渣中加的炉渣中加入入13～～15％的％的CaF2可将可将LS值提高到值提高到180～～200。
v在包中用合成渣精炼钢液时，实际的在包中用合成渣精炼钢液时，实际的LS值经常低于计算值，值经常低于计算值，在渣的粘度大时更是如此在这种情况下，采用钢包吹氩在渣的粘度大时更是如此在这种情况下，采用钢包吹氩加强钢液与炉渣的混合，加强钢液与炉渣的混合，LS值可以增加值可以增加1.5～～2倍 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy图6-11 LS与（FeO）、(CaO)u的关系 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyq6.3.3.3 6.3.3.3 LF精炼的合金加入量计算合金料用量的计算公式为： （6-14）式中 Pi－某种合金用量，kg； G－钢液质量，kg； ai －某种元素的目标含量，％； bi－某种元素在钢液中的含量，％； ci－某种元素在合金料中的含量，％； fi－某种元素的收得率，％； Mi－某种合金的补加系数； P'i－各种合金的初步总用量，；㎏ MiP'i－某种合金的补加量，kg。
College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy其中：其中： （（6-15）） P‘i＝＝ （（6-16））式中式中 ─某种合金在钢液中所占的比分，％；某种合金在钢液中所占的比分，％； ─不含合金的纯钢液所占的比分，％不含合金的纯钢液所占的比分，％LF成分控制精度如表成分控制精度如表6-15所示日本几家公司有关所示日本几家公司有关LF处理钢处理钢液主要成分液主要成分C、、Si、、Mn标准偏差范围分别为：标准偏差范围分别为：C 0.008%~0.012%；；Si 0.006％～％～0.017％；％；Mn 0.008％～％～0.017％ College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy成分成分CSiMnCrMoNiAlS精度控制精度控制±%0.010.020.020.010.010.010.009表6-15 LF成分控制精度 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy(1)(1)钢中氧化物的去除钢中氧化物的去除LFLF精炼过程一方面要用脱氧剂最大限度地降低钢液中的精炼过程一方面要用脱氧剂最大限度地降低钢液中的溶解氧，同时进一步减少渣中溶解氧，同时进一步减少渣中 ( (FeO+MnOFeO+MnO) )的含量；另的含量；另一方面要采取搅拌措施使脱氧产物上浮去除。
一方面要采取搅拌措施使脱氧产物上浮去除 用强脱氧元素铝脱氧，钢中的酸溶铝达到用强脱氧元素铝脱氧，钢中的酸溶铝达到0.030.03％～％～0.050.05％时，钢液脱氧完全，这时钢中的溶解氧几乎都％时，钢液脱氧完全，这时钢中的溶解氧几乎都转变成转变成AlAl2 2O O3 3，钢液脱氧的实质是钢中氧化物夹杂去除，钢液脱氧的实质是钢中氧化物夹杂去除问题1)1)溶解氧的变化溶解氧的变化 v 铝脱氧后钢液中的溶解氧随着精炼过程的进行有所升铝脱氧后钢液中的溶解氧随着精炼过程的进行有所升高q6.3.3.4 6.3.3.4 LF精炼过程夹杂物的去除 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyv2)2)酸溶铝的变化酸溶铝的变化 v酸溶铝是指用酸溶法得到的钢中的酸溶铝是指用酸溶法得到的钢中的ALN+AlALN+Al溶LFLF精炼过程中，精炼过程中，引起钢液中酸溶铝氧化的主要有渣中引起钢液中酸溶铝氧化的主要有渣中SiOSiO2 2、、MnOMnO、、FeOFeO、、CrCr2 2O O3 3以及大气的氧化因而定义钢液中酸溶铝变化的速度常数以及大气的氧化。
因而定义钢液中酸溶铝变化的速度常数k k为：为： （（6-176-17））v式中式中 a a，，b b，，c c，，d d，，e e－分别为渣中－分别为渣中SiO2SiO2、、MnOMnO、、FeOFeO、、Cr2O3Cr2O3，以及大气的氧化引起钢中酸溶铝的氧化速度常数，，以及大气的氧化引起钢中酸溶铝的氧化速度常数，1010－－6 6／／minmin。
v在一定渣系下，根据钢液中各成分的变化确定常数在一定渣系下，根据钢液中各成分的变化确定常数a a、、b b、、c c、、d d、、e e，从而可求得，从而可求得LFLF精炼过程中酸溶铝的变化精炼过程中酸溶铝的变化 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy3) 3) 夹杂物的上浮夹杂物的上浮 LFLF精炼要保证精炼时间，使氧化物夹杂充分上浮精炼要保证精炼时间，使氧化物夹杂充分上浮 钢液中总钢液中总氧的去除速度为：氧的去除速度为： (6-18)(6-18)式中式中T[O]T[O]t t－某一时刻钢液中的总氧量－某一时刻钢液中的总氧量等式左边为总氧的去除速度；等式右边第一项为夹杂物上浮等式左边为总氧的去除速度；等式右边第一项为夹杂物上浮导致的总氧去除速度；等式右边第二项导致的总氧去除速度；等式右边第二项k2k2为总氧的增加速为总氧的增加速度项。
度项 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy由于二次氧化造成的钢液氧的增加速度，由钢液中酸溶铝由于二次氧化造成的钢液氧的增加速度，由钢液中酸溶铝[A1]s[A1]s的氧化速度的氧化速度k k3 3确定，依据确定，依据[A1]s[A1]s氧化生成氧化生成AlAl2 2O O3 3，有如，有如下关系式：下关系式： (6-19)(6-19)式中式中 －钢渣界面与钢液反应生成的夹杂物在钢液中－钢渣界面与钢液反应生成的夹杂物在钢液中残留比例残留比例 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy在在t＝＝0时，时，T[O]t＝＝T[O]0（原始含氧量），则某时刻的总氧量（原始含氧量），则某时刻的总氧量为：为： 6-20) College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy4)合理的搅拌功率合理的搅拌功率 工工艺过程目的程目的搅拌功率拌功率选择/W·t-1加加热升温升温加合金之后，加合金之后，测温取温取样前的混匀前的混匀脱硫及脱硫及钢渣反渣反应脱氧及去脱氧及去夹杂物，弱物，弱搅拌拌100150~20015030~50表6-16 LF炉搅拌功率的选择控制吹氩搅拌功率，以促进夹杂物上浮，并防止钢液的二次氧化。
由于在入LF炉前不喂铝，所以要特别注意钢液的二次氧化针对不同操作目的搅拌功率的控制如表6-16所示 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy5 5）喂）喂CaCa－－SiSi线线 v当当[Ca][Ca]／／(A1(A12 2O O3 3)I
喂线后酸溶铝为喂线后酸溶铝为0.0200.020％％~0.030~0.030％，％，A1A12 2O O3 3夹杂为夹杂为0.0020.002％以下，可避免水口结瘤％以下，可避免水口结瘤 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy6））LF精炼结束时的弱搅拌精炼结束时的弱搅拌v钢液弱搅拌净化处理技术是指钢液弱搅拌净化处理技术是指通过弱的氩气搅拌促使夹通过弱的氩气搅拌促使夹杂物上浮杂物上浮，吹入的氩气泡可为，吹入的氩气泡可为10μm或更小的不易排出的或更小的不易排出的夹杂颗粒提供粘附的基体，使之粘附在气泡表面排入渣夹杂颗粒提供粘附的基体，使之粘附在气泡表面排入渣中另外，变性的夹杂物也需要有一定的时间上浮另外，变性的夹杂物也需要有一定的时间上浮弱搅拌的功率一般为搅拌的功率一般为30~50W／／min，弱搅拌的时间为，弱搅拌的时间为3~5min喂线后夹杂指数与软吹氩气弱搅拌的关系如图喂线后夹杂指数与软吹氩气弱搅拌的关系如图6-12所示 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy图6-12 喂线后夹杂指数与软吹氩的关系 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyqB 钢中硫化物的去除钢中硫化物的去除在在LF炉内可以造高碱度强还原性合成渣，配合钢包底吹氩搅炉内可以造高碱度强还原性合成渣，配合钢包底吹氩搅拌，创造极为优越的脱硫热力学和动力学条件，能够有效拌，创造极为优越的脱硫热力学和动力学条件，能够有效地脱硫，适合于生产低硫钢、超低硫钢。
地脱硫，适合于生产低硫钢、超低硫钢LF精炼过程脱硫反应为：精炼过程脱硫反应为： 3(CaO)+2[Al]+3[S]＝＝3（（CaS)+(Al203) College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyv由上式知，由上式知，增大硫在钢、渣间的分配比，要高碱度、高温增大硫在钢、渣间的分配比，要高碱度、高温，，而而LFLF精炼满足了上述的要求，它可以精炼满足了上述的要求，它可以造高碱度还原渣，造高碱度还原渣，渣量大，可达渣量大，可达25kg25kg／／t t；；电弧加热，炉渣温度高电弧加热，炉渣温度高；可以；可以控控制吹氩量制吹氩量，保证较强烈搅拌钢液一般硫含量小于，保证较强烈搅拌钢液一般硫含量小于0.0010.001％的超低硫钢都通过％的超低硫钢都通过LFLF精炼生产精炼生产vLFLF精炼渣中不稳定氧化物越低，脱硫效果越好；初始硫含精炼渣中不稳定氧化物越低，脱硫效果越好；初始硫含量越高，精炼终了硫含量也越高，增加精炼时间有利于量越高，精炼终了硫含量也越高，增加精炼时间有利于脱硫渣量越大，渣流动性越好，脱硫效果越好。
脱硫渣量越大，渣流动性越好，脱硫效果越好 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyv精炼效果：由于使用高碱度合成渣精炼，所以有较高的精炼效果：由于使用高碱度合成渣精炼，所以有较高的脱硫能力，脱硫能力，[S][S]可降到可降到2020××1010-4-4％以下；由于吹氩搅拌，％以下；由于吹氩搅拌，合成渣，还原性气氛，有很好的脱氧和去夹杂能力，大合成渣，还原性气氛，有很好的脱氧和去夹杂能力，大于于10m10m的夹杂几乎全部去除钢中溶解氧可降至的夹杂几乎全部去除钢中溶解氧可降至2020××1010-4-4％以下，电弧加热可以精确地控制钢液温度，％以下，电弧加热可以精确地控制钢液温度，调整合金成分，将成分控制在很窄的范围内例如能把调整合金成分，将成分控制在很窄的范围内例如能把耐热钢，氮化钢等钢中地耐热钢，氮化钢等钢中地AlAl和和TiTi控制在控制在0.050.05％左右，由％左右，由于吹氩搅拌可使钢液温度偏差控制在于吹氩搅拌可使钢液温度偏差控制在5℃5℃范围内 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyq6.3.3.5影响LF精炼过程温降的因素(1)(1)钢包预热温度对钢液温降的影响钢包预热温度对钢液温降的影响v为了降低出钢过程中钢液的温降，出钢前需要对钢包进行为了降低出钢过程中钢液的温降，出钢前需要对钢包进行预热，钢包预热温度对钢液温降的影响较大，包壁预热温预热，钢包预热温度对钢液温降的影响较大，包壁预热温度越高，钢液的温降越小。
度越高，钢液的温降越小预热温度为预热温度为500℃500℃与预热温度与预热温度为为900℃900℃的钢包，钢液温降相差约的钢包，钢液温降相差约50℃50℃前20min20min内钢液温内钢液温度几乎呈直线下降，度几乎呈直线下降，35min35min后包壁蓄热基本达饱和钢液后包壁蓄热基本达饱和钢液入入LFLF炉用小功率加热一段时间后，钢液温度仍比未加热时炉用小功率加热一段时间后，钢液温度仍比未加热时低，这是因为包衬蓄热量大于电极供给热低，这是因为包衬蓄热量大于电极供给热 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy(2) (2) 渣层厚度对钢液温降的影响，渣层厚度对钢液温降的影响，v为了减少钢液的散热损失，钢液面上需要覆盖一定厚为了减少钢液的散热损失，钢液面上需要覆盖一定厚度的渣子渣层厚度对渣表面散热量影响较大，渣层度的渣子渣层厚度对渣表面散热量影响较大，渣层越厚，由钢液表面散失的热量越少；渣层越薄，表面越厚，由钢液表面散失的热量越少；渣层越薄，表面散热量越大散热量越大渣厚大于渣厚大于50mm50mm时不同渣层厚度对渣表面时不同渣层厚度对渣表面的热损失基本相同的热损失基本相同。
所以从减少钢液热损失方面考虑，所以从减少钢液热损失方面考虑，有有必要保证大于必要保证大于50mm50mm的渣层厚度的渣层厚度渣表面温度降得很渣表面温度降得很快，快，5min5min内便降到内便降到900℃900℃以下20min20min以后温降逐渐减以后温降逐渐减小，甚至没有变化，也即渣表面温度基本保持不变，小，甚至没有变化，也即渣表面温度基本保持不变，表明此时渣散热达稳定状态，通过渣表面损失的热量表明此时渣散热达稳定状态，通过渣表面损失的热量较少，渣阻止了钢液的热量损失较少，渣阻止了钢液的热量损失 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy(3) 吹氩搅拌对钢液温降的影响吹氩搅拌对钢液温降的影响v由于由于吹氩搅拌消除了包内钢液的温度梯度，使钢包吹氩搅拌消除了包内钢液的温度梯度，使钢包上、中、下层的钢液温度更加均匀，增加了钢液向上、中、下层的钢液温度更加均匀，增加了钢液向包壁的热传导能力包壁的热传导能力；并且吹氩搅拌过分激烈时使钢；并且吹氩搅拌过分激烈时使钢液面冲破渣层而裸露，散热量增加液面冲破渣层而裸露，散热量增加。
吹氩搅拌使散吹氩搅拌使散热量增加是引起钢液温降的主要原因热量增加是引起钢液温降的主要原因 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy(4) 加入合金对钢液温降的影响加入合金对钢液温降的影响v加入钢液内的合金对钢液温度的影响主要取决于合加入钢液内的合金对钢液温度的影响主要取决于合金加入量，金加入量，一次加入大量合金将显著降低钢液温度一次加入大量合金将显著降低钢液温度合金加入钢液后被钢液加热，从初始环境温度上升合金加入钢液后被钢液加热，从初始环境温度上升到与钢液相同温度；到与钢液相同温度；然后吸收钢液的热量熔化、并然后吸收钢液的热量熔化、并溶解于钢液内溶解于钢液内表6-17为钢液中加入为钢液中加入1％合金元素时％合金元素时对钢液温度的影响对钢液温度的影响 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy钢液温度硅铁(45)硅铁(75)钛铁(25)钒铁(40)锰铁（75）铬铁(60)钼铁硅锰(20,70)硅锰（17,70）1570+0.5+16.5+1.0－9.1－13.2－15.3－6.7－7.81620+8.8－10－12.5－12.1－0.6－2.3表 6-17 钢液中加入1%元素时对钢液温度的影响（℃） College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyq6.3.3 LFV法：v由于由于LF法未采用真空，吹氩只是为了搅拌，所以脱法未采用真空，吹氩只是为了搅拌，所以脱气能力小。
为了脱气，在原设备上配备真空盖，并气能力小为了脱气，在原设备上配备真空盖，并配有真空室下加料设备这种带有真空脱气系统的配有真空室下加料设备这种带有真空脱气系统的钢包炉，我国仍称为钢包精炼炉，如图钢包炉，我国仍称为钢包精炼炉，如图6-13所示为了区别用为了区别用LFV表示 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergya－电弧加热；b－真空处理；1－加热盖；2－电极；3－加料槽；4－真空盖；5－钢包；6－碱性还原渣；7－钢包车图6-13 LFV法示意图 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyvLFV法的功能法的功能与与VAD相同，相同，炉内还原性气氛，底吹氩气搅拌，炉内还原性气氛，底吹氩气搅拌，大气压下石墨电极埋弧加热，高碱度合成渣精炼，微调合金大气压下石墨电极埋弧加热，高碱度合成渣精炼，微调合金成分，真空脱气成分，真空脱气所不同的是所不同的是真空和加热分别采用两个包盖，真空和加热分别采用两个包盖，大气压下加热，加合成渣精炼，吹氩搅拌，然后抽真空脱气大气压下加热，加合成渣精炼，吹氩搅拌，然后抽真空脱气。
而而VAD的加热和真空同用一个包盖，真空下电弧加热，可以的加热和真空同用一个包盖，真空下电弧加热，可以在真空下加合金微调合金成分在真空下加合金微调合金成分 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyvLFV法所完成的操作法所完成的操作任务任务：：脱气，脱氧，脱碳，脱硫，脱气，脱氧，脱碳，脱硫，去夹杂，加热钢液，微调成分去夹杂，加热钢液，微调成分等如果配一支吹氧枪等如果配一支吹氧枪还可以真空吹氧脱碳，冶炼不锈钢还可以真空吹氧脱碳，冶炼不锈钢vLFV的工艺布置：的工艺布置：LFV既可以与电弧匹配，也可与转炉既可以与电弧匹配，也可与转炉配合，既可与电炉或转炉处于同一跨中，也可以处于配合，既可与电炉或转炉处于同一跨中，也可以处于异跨中vLFV通常由通常由座包工位，加热工位，真空工位座包工位，加热工位，真空工位组成，既组成，既可以可以座包－加热－真空座包－加热－真空型式布置，也可以型式布置，也可以座包－真空座包－真空－加热－加热型式布置型式布置 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyvLFV的真空室有两种结构型式：的真空室有两种结构型式：①①真空包盖与精炼真空包盖与精炼钢包直接用耐热橡胶密封圈密封，即为钢包直接用耐热橡胶密封圈密封，即为桶式密封结桶式密封结构构。
②②真空罐与真空罐盖组成一个密闭的真空室，真空罐与真空罐盖组成一个密闭的真空室，即为即为罐式密封结构罐式密封结构前者适合于现有厂房条件的中、前者适合于现有厂房条件的中、小型小型LFV其优点是：占地面积小，操作较灵活，其优点是：占地面积小，操作较灵活，但对精炼钢包的包口外型尺寸要求比较高但对精炼钢包的包口外型尺寸要求比较高后者优后者优点是：比较适合于低碳和超低碳钢的精炼点是：比较适合于低碳和超低碳钢的精炼而且对钢包没有特殊要求，但占地面积和真空体积相应都钢包没有特殊要求，但占地面积和真空体积相应都比较大 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyvLFV的真空泵的真空泵：：LFV炉所采用的真空泵同其他的钢包精炼炉所采用的真空泵同其他的钢包精炼炉一样，多数为蒸汽喷射泵，与机械泵相比，喷射泵更适炉一样，多数为蒸汽喷射泵，与机械泵相比，喷射泵更适用于冶金过程，因为它不必顾虑排气温度，抽出气体中的用于冶金过程，因为它不必顾虑排气温度，抽出气体中的微小渣粒及金属尘埃等，而且还具有机械泵无法比拟的巨微小渣粒及金属尘埃等，而且还具有机械泵无法比拟的巨大排气能力。
但是蒸汽泵需要大量的冷却水和蒸汽大排气能力但是蒸汽泵需要大量的冷却水和蒸汽蒸汽蒸汽喷射泵抽气能力一般根据处理钢液量，处理钢种，精炼工喷射泵抽气能力一般根据处理钢液量，处理钢种，精炼工艺，处理时间，真空体积等因素来选择艺，处理时间，真空体积等因素来选择例如对于例如对于LFV（（30～～50t），处理一般纯净度要求的钢种，采用桶式），处理一般纯净度要求的钢种，采用桶式真空结构的蒸汽喷射泵的能力一般真空结构的蒸汽喷射泵的能力一般150Kg/h，而，而采用罐式采用罐式真空结构的蒸汽喷射泵的能力一般真空结构的蒸汽喷射泵的能力一般250Kg/hvLFV的极限真空度一般为的极限真空度一般为67～～270Pa College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyq6.3.3.1 LFV的精炼工艺v根据钢种的特性及其质量要求，根据钢种的特性及其质量要求，LFV的精炼工艺可以的精炼工艺可以分为四类：分为四类：v①①基本精炼工艺基本精炼工艺：电炉熔化－脱磷－扒渣－造渣－合：电炉熔化－脱磷－扒渣－造渣－合金化－出钢－精炼钢包进入金化－出钢－精炼钢包进入LFV座包工位－吹氩－加座包工位－吹氩－加热－调整成分－真空脱气－成分微调－吊包浇注。
这热－调整成分－真空脱气－成分微调－吊包浇注这种工艺种工艺适用于纯净钢的生适用于纯净钢的生产，其精炼时间产，其精炼时间50～～70分钟，分钟，电耗电耗30～～40Kwh/tv②②特殊精炼工艺特殊精炼工艺：电炉熔化，成分分析－去磷－扒渣：电炉熔化，成分分析－去磷－扒渣－出钢－钢包合金化－进入－出钢－钢包合金化－进入LFV加热工位－造渣，加加热工位－造渣，加热，吹氩－真空脱气－真空合金化－成分和温度微调热，吹氩－真空脱气－真空合金化－成分和温度微调－吊包浇注这种工艺－吊包浇注这种工艺适用于超纯净钢生产适用于超纯净钢生产，其精炼，其精炼时间时间70～～90分钟，电耗分钟，电耗40～～50Kwh/t College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyv③③普通精炼工艺普通精炼工艺：电炉熔化，成分分析－去磷－扒渣－：电炉熔化，成分分析－去磷－扒渣－造渣，合金化－出钢－钢包进造渣，合金化－出钢－钢包进LF(V)LF(V)座包工位－吹氩，加座包工位－吹氩，加热－成分和温度调整－吊包浇注这种工艺适用于一般热－成分和温度调整－吊包浇注。
这种工艺适用于一般要求的低合金钢，要求的低合金钢，无真空无真空其精炼时间在其精炼时间在3030分钟，电耗分钟，电耗3030～～40Kwh/t40Kwh/tv④④真空吹氧脱碳工艺真空吹氧脱碳工艺：电炉熔化，成分分析－吹氧，脱：电炉熔化，成分分析－吹氧，脱碳－初还原－调整成分－出钢－钢包除渣－加渣料－加碳－初还原－调整成分－出钢－钢包除渣－加渣料－加热，吹氩－真空吹氧，脱碳－真空合金化－真空脱气－热，吹氩－真空吹氧，脱碳－真空合金化－真空脱气－成分和温度微调－吊包浇注这种工艺成分和温度微调－吊包浇注这种工艺适用于生产低碳适用于生产低碳和超低碳不锈钢和超低碳不锈钢其精炼时间其精炼时间120120～～150150分钟，电耗分钟，电耗2020～～30Kwh/t30Kwh/t College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyq6.3.3.2精炼效果v采用真空吹氩可使轴承钢的采用真空吹氩可使轴承钢的[H]≤2.68[H]≤2.68××1010-4-4％，％，[N] [N] ≤37≤37××1010-4-4％，％，[O] ≤10[O] ≤10××1010-4-4％。
％v采用普通工艺可使工业纯铁的采用普通工艺可使工业纯铁的[S][S]从从0.0600.060％下降到％下降到0.0150.015％以下采用特殊精炼工艺可使轴承钢中的％以下采用特殊精炼工艺可使轴承钢中的[S][S]从从0.0300.030％下降到％下降到0.0030.003％以下v采取特殊的真空精炼和吹氩搅拌制度不仅可使轴承钢中采取特殊的真空精炼和吹氩搅拌制度不仅可使轴承钢中的的[S]+[H]+[N]+[O] ≤ 70[S]+[H]+[N]+[O] ≤ 70××1010-4-4％而且钢中氧化物含％而且钢中氧化物含量达到量达到0.0030.003％以下硫化物含量达到％以下硫化物含量达到0.02460.0246％以下钢％以下钢液温度范围可控制在液温度范围可控制在2.5℃2.5℃内 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyv过去过去LFLF法主要配合电弧炉，用以生产特殊钢法主要配合电弧炉，用以生产特殊钢9090年代以年代以后，在转炉车间装配后，在转炉车间装配LF(V)LF(V)精炼炉越来越引起人们的兴趣精炼炉越来越引起人们的兴趣。
在转炉与连铸生产线上采用在转炉与连铸生产线上采用LF(V)LF(V)精炼法，可使转炉出钢精炼法，可使转炉出钢温度和炉渣中氧化铁含量降低，又可提高炉衬寿命和钢温度和炉渣中氧化铁含量降低，又可提高炉衬寿命和钢的纯净度以及连铸的浇成率可用氧气转炉配的纯净度以及连铸的浇成率可用氧气转炉配LFVLFV法取代法取代电炉法生产特殊钢电炉法生产特殊钢v对于采用连铸生产普通钢的中型转炉车间，也可以只采对于采用连铸生产普通钢的中型转炉车间，也可以只采用电弧加热和底吹氩搅拌两个功能，补偿温度损失，微用电弧加热和底吹氩搅拌两个功能，补偿温度损失，微调及均匀合金成分和温度调及均匀合金成分和温度 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy（5） LF炉冶炼性能指标(300)表表 LF钢包精炼炉冶炼性能指标钢包精炼炉冶炼性能指标项目项目单位单位指标指标电耗电耗kWh/t.℃℃≤0.46升温速度升温速度℃℃/min≥4.5电极消耗电极消耗g/kWh≤10最终温度准确度最终温度准确度TBaimB－－TBactB≤5处理后硫含量处理后硫含量ppm≤30脱硫率脱硫率 50~66%处理后氧含量处理后氧含量ppm≤15加热过程中吸氮加热过程中吸氮ppm＜＜5加热过程中吸碳加热过程中吸碳ppm/min≤1.5框架旋转电极孔定位精度框架旋转电极孔定位精度mm 5 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy（9）主要技术经济指标表表 2.5－－14 LF钢包精炼炉主要技术经济指标钢包精炼炉主要技术经济指标序号序号项项 目目单位单位参参 数数备备 注注1LF座数座数座座12LF公称容量公称容量t3003平均精炼钢水量平均精炼钢水量t/炉炉3004精炼钢水范围精炼钢水范围t/炉炉254~3005变压器功率变压器功率MVA506精炼周期精炼周期min25~407年有效工作天数年有效工作天数d/a308与转炉相同与转炉相同8年精炼钢水能力年精炼钢水能力万万t/a331.79工艺设备总重工艺设备总重t60010装机容量装机容量kW100011劳动定员劳动定员人人12详见定员表详见定员表 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergy表表 2.5－－15 LF钢包精炼炉主要原材料与动力介质消耗指标钢包精炼炉主要原材料与动力介质消耗指标序号序号项项 目目单位单位参数参数备备 注注一一原材料消耗指标原材料消耗指标1铁合金铁合金kg/t/2￠￠500电极电极kg/t0.53石灰石灰kg/t94萤石萤石kg/t15铝丝铝丝kg/t0.16硅钙包芯丝硅钙包芯丝kg/t0.4二二能源介质消耗指标能源介质消耗指标1精炼电耗精炼电耗kWh/t302动力电动力电kWh/t23氩气氩气Nm3/t0.24压缩空气压缩空气Nm3/t1 College of Metallurgy & College of Metallurgy & EnergyEnergyv2））LF钢包炉生产能力计算钢包炉生产能力计算v精炼时间：按精炼时间：按40minv平均每炉处理钢水量：平均每炉处理钢水量：300tv年有效生产天数（与转炉相同）：年有效生产天数（与转炉相同）：308v年生产能力＝年生产能力＝308×＝＝332.6万万t/av根据产品大纲分析，需根据产品大纲分析，需LF处理的钢水量处理的钢水量~300万万t，一，一座座LF的能力能够满足要求。
