地下工程施工环境影响与保护概况.ppt

单击此处编辑母版标题样式,,单击此处编辑母版文本样式,,第二级,,第三级,,第四级,,第五级,,,*,,,地下工程施工环境影响与保护,主讲教师 ： 穆保岗,第10章,,,,10 地下工程施工环境影响与保护,10.1 基坑开挖工程的环境土工问题,,10.1.1 软土深、大基坑工程及其环境土工问题,,1）地表沉降与土层位移,,多采用,地下连续墙或水泥土搅拌加灌注式排桩为坑壁围护结构,，引起的地表沉降与土层位移，由以下6个部分组成：,,,,,（,1）墙体弹性变位；,,（2）基坑卸载回弹、塑性隆起、降水不当引起的管涌、翻砂；,,（3）墙外土层固结沉降；,,（4）井点或深井降水带走土砂；,,（5）墙段接头处土砂漏失；,,（6）槽壁开挖，地层向槽内变形1）~（3）主要造成了墙后土层位移和地表沉降；,,（4）~（6）则应从施工技术、经验与管理上加以控制，使之减低到最小的允许限度2）基坑变形控制的环保等级标准,,基坑变形控制环保等级标准 表10-1,,保 护,,等 级,地面最大沉降量及围护结构水平位移控制要求,环境保护要求,特级,1.地面最大沉降量0.1%H,,2.围护墙最大水平位移0.14%H,,3.Ks≥2.2,基坑周围10m范围内设有地铁、共同沟、煤气管、大型压力总水管等重要建筑及设施、必须确保安全,一级,1.地面最大沉降量0.2%H,,2.围护墙最大水平位移0.3%H,,3.Ks≥2.0,离基坑周围H范围内设有重要的干线水管、对沉降敏感的大型构筑物、建筑物,二级,1.地面最大沉降量0.5%H,,2.围护墙最大水平位移0.7%H,,3.Ks≥1.5,离基坑周围H范围内设有较重要支线管道和建筑物、地下设施,三级,1.地面最大沉降量1%H,,2.围护墙最大水平位移0.7%H,,3.Ks≥1.2,离基填坑周围30m范围内设有需保护的建筑设施和构筑物，地下管线,,,3）基坑施工的时空效应问题,,（1）基坑施工稳定和变形,,基坑施工稳定和变形，与以下各方面密切相关：,,①基底土方,每步开挖的空间尺寸,（平面大小和每步挖深）。

②,开挖顺序,③无支撑情况下，每步开挖土体的,暴露时间tr④围护结构,水平位移,β,KH,是因土体流变而折减的被动土压力系数；,,⑤基底,抗隆起的稳定性,Ks,,,（2）基坑施工的时空效应,,①,开挖一支撑原则：,分段、分层、分步（分块）、对称、平衡、限时；,,②对分段、分部捣筑的现浇钢筋混凝土框架支撑，注意,局部平衡,；,,③理论导向，量测定量，经验判断 ；,,④摈弃以大量人工加固基坑来控制其变形的传统作法3）围护结构内、外主动与被动土压力的取值,,①β,KH,值的确定,,β,KH,是可按基坑开挖实测得的变形值，经反演分析；,基坑保护,,等级,土性,侧压力系数K,基坑保护等级,土性,侧压力系数K,特级,软粘土,,硬粘土,0.75~0.55,,0.55.~0.40,二级,软粘土,,硬粘土,0.60~0.45,,0.40~0.30,一级,软粘土,,硬粘土,0.70~0.50,,0.45~0.35,三级,软粘土,,硬粘土,0.60~0.40,,0.40~0.20,主动侧压力系数取值表,,,②施工参数的选择,,,,4）地铁车站深大基坑的施工技术要求,,（1）先撑后挖，留土堤；,,(2) 对支撑施加设计轴力(30%~70%)的预应力；,,(3) 每步开挖及支撑的时限tr≤24h；,,(4) 坑内井点降水以固结土体、改善土性，减少土的流变发展。

基坑分段、分层、分步开挖一支撑施工示意,,,5）变形监控,,变形监控工作的内容主要包括：,,(1)施工工况实施情况跟踪观察；,,（2）日夜不中断的现场监测与险情及时预测和预报；,,（3）定量反馈分析，信息化设计施工；,,(4) 及时修改、调整施工工艺参数；,,(5) 及时提出、检验、改进设计施工技术措施软土基坑工程控制变形的设计程序框图,,,,10.1.2 深基坑周围地表沉降分析,1),支护结构变位引起地表沉隆估算方法,,①地表沉降曲线为正态分布：,,②地表沉降范围为：,,③墙体水平位移y,max,为墙后地表沉降δ,max,的1.4倍,,④沉降曲线包络面积Fs与支护结构变位曲线包括面积Fw之比为：,,,基坑开挖引起支护结构侧移和地表沉降,,,,,,,,地表沉降曲线包括面积Fs,,,,支护结构变位曲线包络面积Fw计算,,最小二乘原理可理可得下列方程组：,,,,若知道支护结构顶点坐标（0，c）和极值点（z,m,,y,m,），可由式（10-7）算得：,,,2）减少沉降的措施,,使δ≤[δ]具体措施为：,,（1）采取刚度较大的地下连续结构；,,（2）分层分段开挖，并设置支撑；,,（3）基底土加固；,,（4）坑外注浆加固；,,（5）增加维护结构入土深度和墙外围幕；,,（6）尽量缩短基坑施工时间；,,（7）降水时，应合理选用井点类型，优选滤网，适当放缓降水漏斗线坡度，设置隔水帷幕；,,（8）在保护区内设回灌系统；,,（9）尽量减少降水次数。

10.1.3 深基坑开挖引起临近地下管线的位移分析,地下管线位移计算可按竖向和水平两个,,方向的位移分别计算①地表沉陷范围,,设沉陷区长度取基坑边长的2倍，宽度ω取为：,,,,②纵向沉陷曲面:,,纵向沉陷曲面取为抛物面，顶点位于00’线（中轴线）上，AA’、BB’上总的沉陷值为零2）地下管线竖向位移计算,,图,10-6,地下管线位移曲线,,(,a),铰支座情况,;(,b),固定支座情况,,,沉陷曲线,,,,地面超载传至地下管线顶部的竖向荷载为q,1,：,,,I区（沉陷区）的竖向位移方程y(x)：II区（非沉陷区） y’(x)：,雷洛夫函数,,,竖向位移方程,中常系数,的确定,应根据边界条件，确定地下管线竖向位移方程中的常系数，边界条件不同，求得的常系数亦不同，从而得到不同的位移方程3）地下管线水平位移微分方程的求解,,地下管线水平位移方程,,,,,,（4）地下管线合理计算模型分析,,进行地下管线竖向位移分析时，,按固定支座的弹性,,地基梁分析是能满足实际要求的，是较合理计算模,,型本讲要点,,地表沉降曲线的分析方法；,,地下管线的位移分析方法；,,,10.2 地下水对环境的影响,10.2.1 1）地下水位上升的情况,,（1）浅基础地基承载力降低;,,（2）砂土地震液化加剧；,,（3）建筑物震陷加剧,,（4）土壤沼泽化、盐渍化；,,,,（5）岩土体产生变形、滑移、崩塌失稳等不良地质现象；,,（6）地下水位的冻胀作用的影响；,,（7）对建筑物的影响；,,（8）对湿陷性黄土、崩解性岩土、盐渍岩土的影响；,,（9）膨胀性岩土产生胀缩变形,,,,10.2.2 地下水位下降的情况,地下水位下降,往往会引起地表塌陷、地面沉降、海水入浸，地裂缝的产生和复活以及地下水源枯竭，水质恶化等一系列不良地质问题，并将对建筑物产生不良的影响。

1）地表塌陷,,2）地面沉降,,3）海（咸）水入侵,,4）地裂缝的复活与产生,,5）地下水源枯竭，水质恶化,,6）对建筑物的影响,,,,,,10.2.3 地下水位与地面沉降,在天然条件和人为因素的影响之下，区域性地面标高的降低，称为,地面沉降,主要影响因素，可以分为,天然影响因素及人为影响因素,，其中，地下水位波动对地面沉降具有重要的影响天然影响,因素主要有两类：,,① 海平面相对上升及土层的天然固结，导致地表沉降；,,② 地震的冲击作用，引起地面沉降人为影响,因至少主要有三类：,,①抽汲地下液体及表层排水导致地面沉降的有关因素；,,②开采地下深处的固体矿藏，也可能引起地面沉降③岩溶地区，塌陷是导致地面沉降的主要影响因素因过度开采地下水，中国华北地区出现世界罕见的,漏斗区,，面积已经达到4万平方公里，目前仍在扩大之中　　华北平原形成了30多个小漏斗区河北省、天津市、山东德州市的漏斗区连成一片，面积为中国之最在沿海地区，漏斗区域极易引起,海水内侵,，咸水扩散秦皇岛,市区已经遇到这一问题沧州，超采地下水最深已达９５米，比水平面低七八十米上海,,1999年，中心城区平均沉降量为,10.74毫米,。

引起上海地面沉降的原因主要是开采地下水、市政工程及高层建（构）筑物的建设上海中心城区的地面沉降在1921年－1965年为快速沉降时期，年均沉降37.6毫米，之后的十几年呈现缓慢沉降态势西安市,,一九九五年以前，迫于西安市生活用水的紧张，许多开采承压水的自备井纷纷涌现 .,,城市规划区出现七个较大的下降漏斗，沉降幅度最高超过五百毫米著名的大雁塔因此而倾斜，建于明代的西安钟楼则下沉了三百九十五毫米封井限采后，地面沉降已大大缓解阜新新邱区,,沉陷区地表沉降深度平均为１.４３米，水平移动距离为０.４７４米沉陷区的道路很有特点，坑坑相扣，坡坡相连，道路两侧的房屋、院墙和地面，随处都能看到裂缝，最粗的裂缝手指都能伸进去 地下有“喀吧喀吧”的响声，似闷雷地面沉降研究现状,,（1）地面沉降,机理,分析,,经过若干学者的研究表明:,,抽水引起地层压密而产生地面沉降,是有效应力增加的结果2）地面沉降理论与模型的发展,,土层产生压缩，一般认为，固结是主,固结和次固结,两部分组成① 经典弹性地面沉降理论,,② 准弹性地面沉降理论,,取消了关于含水层组的渗透系数K、比贮水系数Ss、压缩系数Mv视为常数的假设，仍采用Terzaghi的一维竖向固结理论的假设,。

③ 地面沉降的流变学理论,,次固结作用对地面沉降的影响,、粘弹性地面沉降理论，弹塑性地面沉降理论 本讲要点,,理解地下水位的上升与下降对岩土工程的影响；,,了解地面沉降研究现状,,,,（3）抽水压密引起地面沉降的研究,方法,① 黑盒模型,,完全以经验为基础的方法，所观察到的地面沉降与总抽水量的有关② 非耦合模型,,③ 半耦合模型,,④ 完全耦合模型,,,抽水压密导致地面沉降的计算模型,,仅作了解1）Gambolati-Freeze模型；,,（2）Corapcioglu-Brutsaert模型10.2.4 人工回灌与地面回弹,对地下含水层（组）进行,人工回灌,，则有利于稳定地下水位，并促使地下水位回升，使土中孔隙水压力增大，土颗粒间的接触应力减小，土层发生膨胀，从而导致地面回弹现象，,减缓地面沉降,已初步得控制地面回弹模型的建立与求解是一个非常复杂 的系统课题10.2.5 控制地面沉降的措施,1）统一制定经济发展规划；(绿色GDP),,2）制定各种政策，合理控制开采地下水；(经济杠杆),,3）人工补给地下水（技术手段）,,4）治理措施（滨海、滨江地段）,,5）岩溶塌陷导致地面沉降的防治措施（以防为主，并结合填充）,,,10.3 盾构掘进对环境影响的理论与预测,10.3.1 盾构掘进中的环境问题,,10.3.2 盾构掘进的扰动机理,,1）水和泥浆的扰动,,地下水含量和紊流运动状态的改变，泥水盾构大量泥浆外排回灌。

2）对不良土层的影响,,流砂，引起局部土体坍塌,3）周围土体应力状态的变化,,原状土经历了挤压、剪切、扭曲等复杂的应力路径盾构推进前方土体分区图,其中,①区,土体应力状态未发生变化，土体的水平、垂直应力分别为σ,h,，σ,v,由于推力引起土体挤压加载△σp，②区和④区土体承受很大的挤压变形，,②区,△σ,h,、σ,v,均有增加；,④区,只有σ,h,变化③区,土体受到大刀盘切削搅拌的影响，处于十分复杂的应力状态土体扰动区对应的摩尔圆,,,,土体扰动区对应的摩尔圆,,,,Pz+Pw≤Pj ，,盾构推进对土体的扰动是不可避免的,,,,4）土体性质的变化,,扰动后土体的本构关系、物理力学参数的必然变化覆土层出现附加的,间隙或裂缝,，隧道纠偏时,加载,不均匀5）土体的位移影响,,盾构机前后、左右、上下各部位土体的位移的状态不同刀盘前部,0.5D范围内土体表现为,向下、向刀盘开口内移动,，（0.5~1.5）D范围内深层土表现为,向推进方向移动，表层土向上向前,移动盾构机后,的土体表层土表现为垂直的,下沉,，深层土随盾壳拖带,向前,的水平移动，土体和浆液固结次固结沉降都使土体产生,向下,的位移变形10.3.3 土体受盾构掘进拓动的特点,1）盾构周边土体因开挖而卸荷变形,,（1）盾构掘进时，按收敛~约束曲线绘制的p-u-t关系,,,,（2）土体应力释放与隧洞支护的关系如图所示。

2）盾构掘进时周边上体超孔隙水压力分布及其变化,,,,3）盾构掘进时土体受施工扰动的变形与地表沉降,,,,盾构掘进施工引起的土体沉降机理,,沉降类型,原 因,应力扰动,变形机理,Ⅰ,初始沉降,土体受挤压面压密,孔隙水压力减小，有效应力增加,孔隙比减小，土体固结,Ⅱ盾构工作面前方的沉降(土体隆起),工作面处施加的土压力过大：上隆，过小：沉降,孔隙水压力增加，总应力增加,土体压缩，产生弹塑性变形,Ⅲ盾构通过的沉降,土体施工扰动，盾构与土体间剪错，出土量过多,土体应力释放,弹塑性变形,Ⅳ盾尾空隙的沉降,土体失去盾构支撑，管片后背注浆不及时,土体应力释放,弹塑性变形,Ⅴ土体次固结沉降,土体后续时效变形(土体后期蠕变),土体应力松驰,蠕变变形,,,,,周围土体变形位移主要是,主固结压缩、弹塑性剪切以及粘性时效蠕变,三者之间的叠加与组合土体受扰动的土层厚度△r与隧道壁径向位移δ,w,间的关系为：,,,盾构轴线上方地表中心沉降与土体受施工扰动范围的关系,,,,地表沉降与施工条件的关系,,,,,,,地表中心总沉降与覆盖土层厚度/隧道外径（H/D）及土层性质的关系,,,本讲要点,,人工回灌；,,盾构对周围土体的应力影响,,盾构引起地面沉降的影响因素,,,10.3.4 盾构掘进对土体的影响范围,盾构掘进过程可以看成是柱孔扩张过程。

a为隧道半径;,,R为塑性区外半径;,,p为扩张压力盾构周围土体可以分为两个变形区，即塑性变形区Dp和弹性变形有区De，塑性区的大小（即外半径R）取决于扩张压力p和隧道半径a柱孔扩张示意图,,,内压力p与塑性区外半径R、隧道半径a的关系式：,,,,,10.3.5盾构掘进对土体扰动的变形控制,1）维护,盾构开挖面的稳定,及其控制方法—量控制,,对,土压平衡盾构,而言，,,控制舱压使与前方自然水土压力相平衡；,,控制排土量和掘进速度，以维护开挖面的稳定；,,减少前方土体挤压（欠挖时）与松动（超挖时），防止前方土体塑性破坏和塌方1）控制方法一,,按软土地区土压力平衡盾构的施工经验，取：,,应控制在≤0.03MPa,,尚需满足隧道开挖面的稳定条件,,（Broms,1989）；,,,,,（2）控制方法二,,压力差与开挖排土量间呈线性关系变化，则：,,M-100=a·(p,i,-p,o,),,a为斜率系数，a=50/E；E为土体弹性模量，对于粘性土可取E=100cu100-2.8≤M≤100+2.8,,由此可得控制方法二为：,开挖排土量的允许变化率等于土体开挖体积理论值的2.8%此值变化幅度小，在实践上较难掌握。

上海地区在软粘土中使用局部挤压盾构施工的经验，当排土量控制在理论土方量的80－90％左右时，地表可不发生隆起现象2）同步注浆与二次注浆的注浆的时间、浆压和浆量控制,,（1）同步注浆,,同步注浆是指沿盾尾外壳安设多根注浆管的同步注浆系统，属于一种,充填注浆,<=60min),,①注浆压力,：注浆压力为1.1~1.2倍静止水、土压力，在上海市通常采用0.3~0.4MPa此值略大于隧底土压，而为隧顶土压值的2倍以上②注浆量,,理论上，注浆量可按下式计算：,,,,由于盾构纠偏、跑浆和浆料的失水收缩等因素，实践上用的注浆量一般取（1.4~2.0）Ve≈(2.5~3.5)m,3,2）二次注浆（,压密注浆,）,,在同步注浆之后进行，是,进一步控制,地表沉降的有效,辅助手段,3）隧道轴线,纠偏控制,盾构掘进轴线定位与设计轴线尽可能一致，减小盾构纠偏量，从而,缓和,因盾构纠偏对周围土层的剪切挤压扰动，也有利于控制盾尾与管片背间的间隙和地层损失水准仪、经纬仪——激光和陀螺仪的自动化测量系统——测量千斤顶延伸方向和量值，配有旋转传感器的导向仪,控制盾构机的位置和姿态,1)产生隧道轴线走向偏差的主要因素,,①分组千斤顶推力不均衡；,,②个别千斤顶漏油失控；,,③开挖面挖土不均衡；,,④管片拼装误差；,,⑤管片纵、环向螺栓松紧不对称；,,⑥沿环圈注浆压力不对称；,,⑦浆液流动性不理想；,,⑧工程地质条件出现突变或渐变；,,⑨盾构掘进速度不正常等等。

隧道实际掘进轴线与设计轴线间的偏差，当水平偏差或高程,偏差>30mm时，需要进行纠偏2）改正纠偏的措施,,①调整分组千斤顶推力；,,②沿纵缝和环缝，垫贴一定厚度的楔形软木；,,③校正定位管片的倾斜度；,,④改进注浆方式和浆液性质；,,⑤减小一次纠偏的幅度等等4）施工应急控制,,应急采用的“,三阶段注浆控制,”方法包括：,,预注浆,和,工后注浆,,施工被动控制方法,,,5）盾构的主要设计、施工参数及变形控制参数与控制要求,,设计、施工参数,可拟定为：,,开挖排土量、超挖/欠挖量；,,掘进速度；,,盾构千斤机推力；舱压力；,,管片后背同步充填注浆和二次压密注浆和二次压密注浆的浆压和浆量；,,盾构每次纠偏量和总的纠偏量等变形控制的各有关参数,为：,,地表总沉降（隆起）量；,,差异沉降；,,地层内土体竖向位移、沿盾构周向土体位移、盾构侧向土体水平移；,,管片变形与走动（移位）等等变形控制的要求,为：,,预测、预报,工程险情与环境土工危害及其严重程度；,,确定,是否需要,在下一施工步序对上述若干施工参数作出必要的,调整,，并能,定量化,各参数调整后的,修正值,6）盾构掘进时邻近建（构）筑物的保护,,保护对象包括：,,（1）邻近的已建/已运营地铁区间：,,定量尺度标准：,,①在地铁工程（外边线）两侧3m距离内不能进行建筑施工。

②地铁结构的绝对沉降量及水平位移量均应≤20mm，地铁隧道产生纵向位移引起圆形管片衬砌结构的径向变形应≤10mm；,,③隧道水平和竖向变形曲线的曲率半径R应≤1/15000m；,,④隧道相对弯曲应1≤2500；,,,,⑤由于建筑物垂直荷载（包括基础地下室）以及降水、注浆等施工因素引起地铁隧道外壁的附加荷载应≤20kPa；,,⑥由于打桩振动、工程爆破等产生的振动，对地铁隧道引起的峰值振动速度应≤2.5cm/s2）邻近的建（构）筑物；,,（3）地下管线（特别是煤气管、污水干管、动力照明电缆与光缆等）；,,（4）上部及其附近的道路路面、路基；,,（5）邻近的城市立交桥、高架道路；,,（6）相邻的同步施工的工程等保护方法,,A 基础托换法,,广州地铁1号线在中山七路时，盾构穿越楼房，切断桩基础，下承时托换；,,上海延安东路越江隧道，穿越江西路时，架设钢吊梁，悬挂地下管线B地基加固,,注浆、树根桩、旋喷桩、深层搅拌桩,,C 隔断法,,设置隔断墙（钢板桩、地下连续墙）,,,,本讲要点,,理解盾构掘进对土体的影响范围；,,了解盾构掘进对土体扰动的变形控制。