基于电压前馈解耦控制的三相vsr的仿真研究.doc

基于电压前馈解耦控制的三相 VSR 的仿真研究摘要：从三相电压型整流器在三相静止坐标系中的数学模型，导出其在两相旋转坐标系的数学模型，并在此基础上引入了基于电网电压前馈解耦的三相 PWM 整流器控制系统在 MATLAB 的 SIMULINK 环境下建立了本文所讨论系统的仿真模型仿真结果表明，基于前馈解耦的系统具有动态响应快，抗扰性能好的特点关键词：前馈解耦；空间矢量；PWM 整流器The Simulation Research on Three-Phase Voltage Source Rectifier Based on Feedforward Decoupling ControlAbstract: The system model of the three-Phase VSR under the three-phase static coordinate axis is given. From it ,the mathematical model under the rotating coordinate axis is derived. Then, the feedforward decoupling control method is introduced to control the three-phase VSR. The simulation model of the system discussed in the paper is established in the Simulink environment of the MATLAB software. The simulation results show that the PWM Rectifier under the feed-forward decoupling control method has fast dynamic response and good performance in disturbance rejection of the load.Keywords: feedforward decoupling; SVPWM; PWM rectifier1 引言传统的晶闸管相控整流及二极管无控整流，不但功率因数低，还给电网带来了谐波的危害。

自从在整流技术中引入 PWM 控制后，PWM 整流技术因其具有功率因数可控、网侧电流趋于正弦化、能量双向流动等优点，受到了越来越多的关注由于三相电压型 PWM 整流器是一个时变非线性耦合系统，对其控制比较复杂单纯对整流器ABC 三相进行独立控制，而不考虑彼此间的耦合，所设计的系统很难有好的性能本文首先引出了三相电压型 PWM 整流器在三相静止坐标系中的数学模型，接着引出了两相旋转坐标系下的数学模型，并在此基础上引入了电网电压的前馈解耦控制算法；最后讨论了 VSR 的空间电压矢量控制技术，并在 MATLAB 的SIMULINK 环境下，对所讨论算法进行了仿真验证2 三相 VSR 模型的建立图 1 为三相 VSR 的主电路图Ea,Eb,Ec 是电网电动势，ia(t),ib(t),ic(t)是 PWM 整流器的三相电流，La,Lb,Lc 电网电动势与整流器交流侧的连接电感，Idc，Vdc，IL 分别为整流器直流侧电流，电压及负载电流假定电网电压三相对称，根据基尔霍夫定律，可列出三相 PWM 整流器在三相静止坐标系下开关函数模型为 ［1］ ：图 1 三相 VSR 的主电路Fig.1 The main circuit of three-phase VSR)31(,,,, cbajkdckkbacbackldcsveRidtListvC（1）上式中，假定电网电动势三相对称，因而有成立。

0,,cbakcbakie建立在三相静止对称坐标系中的 VSR 数学模型，物理意义清楚，但在这种模型中 VSR 交流侧 均为时变交流量，不利于控制系统的设计为此可考虑通过坐标变换将三相静止对称坐标系转换成以电网基波频率同步旋转的 d-q 坐标系这样经过坐标变换后，三相静止对称坐标系中的基波正弦变量将转化为同步旋转坐标系中的直流分量，可以简化设计对上式进行坐标变换后，可能得出三相 VSR开关函数模型在 dq 同步旋转坐标系中的表达式如下： (2)Ldqdc iSitvC)(23(3)qdcqdqVeRiLti(4)dcdqSiti其中： 为电网电动势矢量在 d，qed,轴上的分量； 为网侧电流矢量的 d，qiq轴分量； 为开关函数对应的 d，q 轴dS,分量，令 ， cVqdc观察式（3） 、式（4）可知，三相 VSR 在两相同步旋转坐标系（d, q）中， 是相互耦合的，iqd,一相的变化将会带来另一相的变化，这给控制器的设计带来了麻烦 3 PWM 整流器的前馈解耦控制算法采用前馈解耦控制策略 ［1］ ，当电流调节器采用 PI 调节器时，则 、 的控制方程如下：dvq(5)qdiIiPq eLisKv)((*(6)diIid式中， 、 为电流内环比例调节增益和积iPiI分调节增益， 、 为电流指令值。

化简后可得:*qd(7) *)(1/)]([00qdiIPqdiIPiIqd sKLsKRip式（7）表明，基于前馈解耦的控制算法使三相 VSR 电流内环 实现了解耦控制，控),(qdi制结构框图如图 2 所示P IP ILP W M整流器++++__+___*di*qiqvdecib aide图 2 解耦控制框图Fig.2 The diagram of decoupling control4 解耦算法的单位功率因数控制的实现在坐标变换中，规定 d 轴与电网电动势矢量E 重合，q 轴滞后电动势矢量 E 90 度这样，电流矢量 I 在 d、q 轴上的投影分别为 PWM 整流器有功电流 Id 与无功电流 Iq 分量要使 PWM 整流器达到单位功率因数整流的目的，则必须保证其无功分量 Iq 为 0，因此无功分量的给定为 =0；*qi而对于有功分量 的给定值，则是通过 PWM 整*di流器输出电压的 PI 调节来实现的，如式（8）所示8)))((** dcuIPdUsKi这样，基于前馈解耦的 PWM 整流器采用电压电流双闭环控制来实现电压调节器的输出作为有功电流的给定值。

电流调节器用来独立调节系统的有功、无功电流，使系统的有功、无功电流实时跟踪指令电流值，达到系统功率因数整流目的调节过程简要分析如下由式（7）可知，当不考虑线路电阻 R 的影响时，式（7）可以变为如下表达式： idtiLdiIipqiIiqsK（9）当 PWM 整流器无功电流 小于其指令值时，qi则有 ，则有 ，即无功电流0*qi0dtL表现出增加的趋势由前面的分析可以知道，无功电流参考值为零，即相当于实际的无功电流由一个负的值趋于零的过程反之，当无功电流实际值大于指令值时， ，则有无功电流0dtiLq会逐渐减小到设定的指令值，达到单位功率因数控制的目的有功电流的调节过程基本与上面的分析过程相同至于电压电流调节器的参数设计，文献［2］中已经有比较详细的叙述，在此不再展开说明5 SVPWM 的实现由相关文献可以知道，SVPWM 波的实时调制，需要二维静止坐标系 分量 、 作为输入u由式（5） 、 （6）计算出的整流器交流侧的参考电压 、 是在同步旋转坐标系中的分量因此qvd首先要通过两相旋转到两相静止坐标的变换，得出参考电压矢量在两相静止坐标下的分量表达式、 ，再据此计算空间电压矢量所在的扇区，u及各矢量的作用时间，进而分配 PWM 整流器的驱动信号。

5.1 区间判定在进行区间定向时，可以作如下处理 ［3］ ［5］ ：如果 ，则 A=1，否则 A=0；0u如果 ，则 B=1，否则 B=0；3如果 ，则 C=1，否则 C=0设定区间 N=A+2B+4C，根据 N 值就可以确定矢量所在的扇区5.2 矢量作用时间确定为了计算作用时间的方便，可以先定义X，Y，Z 三个通用值的大小，定义如下：dsdsUTu/)23/(/（10）其中 Ts 为开关周期，Ud 为 PWM 整流器直流侧的电压值依据式（10） ，并结合表 1 就可以确定各个扇区内，各基本矢量的作用时间表 1 矢量赋值表Tab.1 Vector assignment table区间 1 2 3 4 5 6XT-Z Z X -X -Y YYX Y -Y Z -Z -X6 仿真验证依据前面的分析，可得基于前馈解耦控制的PWM 整流器系统的控制框图如图 3 所示P I式 （ 5 ）式 （ 6 ）d q / α βP IP I三相电压型P W M整流器a b c / d qi di q_+_+v dv qv αv βS aS bS ci d i q e d e qi ai bi c0*refU d c_U d r e f+f图 3 前馈解耦控制的 PWM 系统框图Fig.3 The diagram of PWM system based on decoupling control在 MATLAB 的 SIMULINK 环境下，依据图 3 构建基于前馈解耦控制的 PWM 整流器的仿真模型。

仿真参数设定如下：电网电压相电压峰值E=311V，直流侧电容为 2200e-6F,开关频率选为10KHZ，电感为 10mH,直流侧电容电压设定为650V 电流调节器 KiI=0.6，KpI=25 ；电压调节器 KiU=13， KpU=0.5；仿真时间为 0 至 0.7 秒时间，其中在 0.2 秒时阻性负载加大为原来的一倍，而在 0.45 秒时，负载恢复为原来值图 4 中，等幅正弦波形为 VSR 交流侧电压波形，波形在 0.2 秒后有突变的为放大两倍后的电流波形图 4、5 波形表明，基于前馈解耦的 PWM整流器在突加、减负载的情况下，输入电流波形能很快跟随电网电压，动态响应极快图 6 中，上部分为无功电流的波形，下部分为有功电流波形在有功负载突变过程中，无功电流基本没变化，而有功电流波形则能很快跟踪负载的变化从波形中，也能发现，有功，无功电流基本上实现了解耦控制图 7 中，表明直流侧电容电压的波形在整个负载突变过程中（加载、减载） ，均能很快恢复到设定值，系统的抗负载扰动性能理想图 4 PWM 整流器交流侧电压电流波形（0.2 秒负载突变）Fig.4 AC voltage and current waveforms of PWM rectifier 图 5 PWM 整流器交流侧电压电流波形（0.45 秒负载突变）Fig.5 AC voltage and current waveforms of PWM rectifier 图 6 无功电流与有功电流波形Fig.6 The waveform of reactive current and active current 图 7 直流侧电压波形 Fig.7 The waveform of the DC voltage 7 结语本文研究了一种基于解耦控制的三相电压型PWM 整流器，并在 MATLAB 仿真环境下对其进行了仿真验证。

仿真波形表明，基于前馈解耦控制的PWM 整流器具有优良的动态及稳态性能，这对PWM 整流器硬件实验提供了较大的参考价值参考文献[1] 张崇巍，张兴.PWM 整流器及其控制 [M].北京：机械工业出版社,2005.[2] 王旭，黄凯征，阎士杰等.矢量控制 PWM 整流器的建模与仿真[J].电气传动，2009，39(2): 27-31.[3] 熊健,康勇.三相电压型 PWM 整流器控制技术研究[J].电力电子技术,。