桐九分离立交支架施工组织设计方案.doc
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黄老师教您学预算1321118740，空间更多建筑精品资料，建造造价师视频/押题桐九分离立交支架施工方案根据本工程结构设计及现场条件的特点，综合考虑安全与经济，拟采用扣件式满堂支架现浇主桥上构钢管采用Φ48×3.5Q235-A级钢管，扣件采用经试验满足要求的直角扣件、旋转扣件和对接扣件，底座选用可调底座，立杆间距按0.8M（纵向）×0.4M（横向）布置，大横杆（纵向）及小横杆（横向）间距均按1.5M间距设置，斜撑设置按横向每隔一排设置，间距3M，纵向每排设置，间距6M，拱脚处加密为2M拱架纵梁采用长为3M的22CM×22CM弓形木，间距0.4M，行车道系纵梁采用20CM×20CM方木，间距0.4M纵梁与支架顶托和横杆绑扎连接，厚15mm竹胶板底模直接支承于纵梁上支架区16m宽范围内应进行地基补强处理：路基区直接铺筑C25素砼20cm，原状地基区域内填60cm宕渣，压实后铺筑C25素砼20cm为保证高支架的稳定，拱圈支架两侧各设置两根缆风绳支架布置详见附图一、支架设计计算：1、钢管截面特性：A=4.89×102mm2，I=1.219×105mm4,W=5.078×103mm3,i=15.78mm, E=2.06×105mpa [σ]=205mpa。
弓形木截面特性：A=484cm2，I=19521cm4，W=1774.7cm3，E=10.5×103mpa，[σ]=80.7mpa方木截面特性：A=400cm2，I=13333cm4，W=1333.3cm3，E=10.5×103mpa，[σ]=80.7mpa2、拱圈计算：因中拱肋截面高度较边拱肋大，单位面积荷载较边拱肋大，故在强度和稳定计算时以中拱为计算依据1）支架荷载：拱肋砼自重取25×（1.2+1.0）/2×1.4=38.5kn/m2施工人员及机具和砼振捣荷载合计取4.5 kn/m2竹胶模板或略不计支架自重为0.038 kn/m×24(最大高度)=0.91kn2)弓形木计算：弓形木为22×22方木，横向支承于小横杆上，间距0.4m，立杆纵距0.8m为计算跨径，则均布荷载为：38.5×0.4×1.2(荷载系数)+4.5×0.4×1.4(荷载系数)=21 kn/m,按三等跨连续梁计算如图示跨中最大弯矩Mmax =0.08*21*0.8=1.34kn.m 21kn/m最大反力Qmax=0.6*21*0.8=10.08kn弯曲强度σ=M/W=1.34*10^5/1774.7 0.8 0.8 0.8 =75.5mpa< [σ]=80.7mpa挠度 f =0.677*(ql^4/(100*E*I))=0.677*21*10^6*800^4/(100*10.5*10^9*19521*10^3)=0.28mm<800/150=5.3mm满足要求3）小横杆计算：小横杆荷载为由弓形木直接传递的荷载，按三等跨连续梁计算其受力如图示： 10.08 kn跨中最大弯矩Mmax =0.175*10.08*0.4=0.70kn.m 最大反力Qmax=0.65*10.08=6.55kn 0.4 0.4 0.4弯曲强度σ=M/W=0.70*10^6/5.08*10^3 =138mpa< [σ]=205mpa挠度 f =1.146*(Pl^3/(100*E*I))=1.146*10.08*10^3*400^3/(100*2.06*10^5*1.219*10^5)=0.29mm<400/150=2.7mm满足要求4)大横杆计算：大横杆荷载为小横杆直接传递的荷载，按三等跨连续梁计算其受力如图示： 6.55kn跨中最大弯矩Mmax =0.175*6.55*0.8=0.92kn.m 弯曲强度σ=M/W=0.92*10^6/5.08*10^3 =181mpa< [σ]=205mpa 0.8 0.8 0.8挠度 f =1.146*(Pl^3/(100*E*I))=1.146*6.55*10^3*800^3/(100*2.06*10^5*1.219*10^5)=1.53mm<800/150=5.3mm满足要求5)立杆计算：立杆承受由大横杆传递的荷载和支架自重，故N=6.55+0.91=7.46kn,横杆步距为1.5m。
长细比λ=l/i=1500/15.78=95,查表得稳定系数φ=0.626容许承载力[N]= φ*A*[σ]=0.626*489*205=62.75kn＞N=7.46kn满足要求6）扣件抗滑力计算：由以上计算可知：大横杆传给立杆的最大竖向作用力R=6.55kn 拱圈自重产生的拱顶下沉δ1=（（l/2）^2+f^2）/f×Hg/(A*cosφm*E)=(12.68^2+5.354^2)/5.354×1502/(1.875*0.9573*2*10^6)=15mm拱圈温度变化产生的变形δ2=（l/2）^2+f^2）/f×（α*Δt）=(12.68^2+5.354^2)/5.354×0.00001×12o=4mm墩台水平位移产生的拱顶弹性挠度或略不计支架弹性变形及非弹性变形δ4按中拱近似取值14mmΣδ=15+4+14=33mm，预拱度值设置按二次抛物线分配2、行车系计算：在行车道系结构中，最大结构截面为边跨肋间端横梁，单位面积荷载最大，故在强度和稳定计算时以边跨肋间端横梁为计算依据1）支架荷载：拱肋砼自重取25×1.2=30kn/m2施工人员及机具和砼振捣荷载合计取4.5 kn/m2竹胶模板或略不计支架自重为0.038 kn/m×12(最大高度两根)=0.46kn2)纵梁方木计算：方木为20×20方木，横向支承于小横杆上，间距0.4m，立杆纵距0.8m为计算跨径，则均布荷载为：30×0.4×1.2(荷载系数)+4.5×0.4×1.4(荷载系数)=16.92 kn/m,按三等跨连续梁计算如图示:跨中最大弯矩Mmax =0.08*16.92*0.8=1.08kn.m 16.92kn/m最大反力Qmax=0.6*16.92*0.8=8.12kn弯曲强度σ=M/W=1.08*10^5/1333.3 0.8 0.8 0.8 =81mpa<1.2[σ]=96.84mpa(临时结构容许应力可提高1.2)挠度 f =0.677*(ql^4/(100*E*I))=0.677*16.92*10^6*800^4/(100*10.5*10^9*13333*10^3)=0.33mm<800/150=5.3mm满足要求3）小横杆计算：小横杆荷载为由弓形木直接传递的荷载，按三等跨连续梁计算其受力如图示： 8.12 kn跨中最大弯矩Mmax =0.175*8.12*0.4=0.57kn.m 最大反力Qmax=0.65*8.12=5.28kn 0.4 0.4 0.4弯曲强度σ=M/W=0.57*10^6/5.08*10^3 =112mpa< [σ]=205mpa挠度 f =1.146*(Pl^3/(100*E*I))=1.146*8.12*10^3*400^3/(100*2.06*10^5*1.219*10^5)=0.24mm<400/150=2.7mm满足要求4)大横杆计算：大横杆荷载为小横杆直接传递的荷载，按三等跨连续梁计算其受力如图示： 5.28kn跨中最大弯矩Mmax =0.175*5.28*0.8=0.74kn.m 弯曲强度σ=M/W=0.74*10^6/5.08*10^3 =146mpa< [σ]=205mpa 0.8 0.8 0.8挠度 f =1.146*(Pl^3/(100*E*I))=1.146*5.28*10^3*800^3/(100*2.06*10^5*1.219*10^5)=1.23mm<800/150=5.3mm满足要求5)立杆计算：立杆承受由大横杆传递的荷载和支架自重，故N=5.28+0.91=6.19kn,横杆步距为1.5m。 长细比λ=l/i=1500/15.78=95,查表得稳定系数φ=0.626容许承载力[N]= φ*A*[σ]=0.626*489*205=62.75kn＞N=6.19kn满足要求6）扣件抗滑力计算：由以上计算可知：大横杆传给立杆的最大竖向作用力R=5.28kn
