昌吉州传媒大厦A-B段、B-C段钢连廊高支模.docx

昌吉州传媒大厦A-B段、B-C段钢连廊高支模方案新疆昌吉建设集团有限责任公司宏业公司二o—二年十月十一日传媒大厦A・B段钢连廊支撑钢管架施工方案一、主要编制依据：《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB 50204-2002)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2001)《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 128-2000)《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)工程设计图及丄级的有关文件及标准等二、 模板(高支模)施工的基木情况1、 木高支模工程为传媒大厦A-B段、B-C段钢连廊，属于钢结构钢连廊总长度46. 1 米，宽度3米，高4. 38米，底标高+11.45米，相当于地面高度为12. 55米;每米重量约2. 5 吨支撑架搭设拟采用钢管满堂支撑方式搭设支撑体系2、 现场平坦运输条件较好，垂直运输利用25吨汽车吊3、 支架采用①48X3标准钢管组合支撑三、 支撑体系的施工设计与搭设1、架体搭设总高度13. 5米，总宽度6米，长度36米。

2、 立杆共分8排，在横向(6米)问距分别为0.9米、0.7米、0.7米、0.9米、0.7 米、0.7米、0.9米，两端长处0.25米；立杆在纵向(36米)问距为0.8米3、 水平杆纵横设置，扫地杆距地0.2米，往上每1.5米一步，共8步4、 剪刀撑设置：乩沿支架外立面满设剪刀撑；b.沿水平方向在顶部、底部(扫地 杆的设置层)和第5步设水平剪刀撑5、 最上一排水平杆沿横向在每排立杆之〕'可增加两根，及问距为0.266米6、架体与主楼栓柱交接部位，沿高度方向每两米和栓柱采用双扣件拉结架体计算1=1高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002.《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001).《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等因本工程梁支架高度大于8米，因此按高支模计算钢管支撑平行于梁截面一、 参数信息1 •支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0. 40；梁截面高度D(m):1.00；混凝土板厚度(mm): 100. 00； 立杆沿梁跨度方向问距"(in) :0. 80；立杆丄端伸出至模板支撑点长度a(m) :0, 10；立杆步距h(m) : 1. 50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m) :0. 80；梁支撑架搭设高度H(m)： 13.50；梁两侧立杆间距(m):0. 70；承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向;采用的钢管类型为648X3；立杆承重连接方式:单扣件，取扣件抗滑承载力折减系数：0・80；施工均布荷载标准值(kN/m2) :2. 5。

二、 梁底支撑钢管的计算1・荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁口重(kN)：ql=(24+1) X0. 4X 1 X0. 266=2. 66 kN；⑵模板的口重荷载(kN)：q2 = 0. 1X0. 266 X (2X1+0. 4) =0. 064 kN；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN):经计算得到,活荷载标准值P1 = (2. 5+1) X 0.4X0. 266=0. 372 kN；2. 木方楞的传递均布荷载验算：q 二(1.2X (2.66X0. 064)+1.4X0. 372)/0. 4二9. 475 kN/m；3. 支撑钢管的强度验算：按照均布荷载作用下的简支梁计算均布荷载,q=9. 475 kN/m；q=9.47492kN/m• \0.15m/0.400m0.15m/ /"7Z~7计算简图弯矩图(kN・m)剪力图(kN)变形图(mm)钢管的支座力N1二N3=l・895 KN；钢管最大应力计算值:o=0. 474X106 /4490二 105.511 N/mm2；钢管最大剪力计算值:T=2X 1.895X103/4. 52X 100=8. 385N/mm2； 钢管的最人挠度：3二0.864 mm；钢管的允许挠度：［v］二700.000/250二2.800 mm；钢管最大应力计算值105.511 N/mn?小于钢管抗弯强度设计值[f]=205.000 N/mm2,满足要求！钢管受剪应力计算值&385 N/mm2小于钢管抗剪强度设计值 [T]= 120.000 N/mm2,满足要求！钢管的最大挠度v=0.864 mm小于 钢管的最大允许挠 度[v]=2.800 mm,满足要求！三、梁底纵向钢管计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方 木的集中荷载传递。

1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P二1. 895 KN.PPPPPPPPPP支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN・m)支撑钢管计算变形图(mm)1.396 1.3961.914 1.9142.446 2.4460.019 0.0190.5M0.4990.4992.394 2.3SS.3941.876 1.87t8760.5511.3441.344支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.411 kN-m ；最大变形 V^ax = 0.846 mm ；最大支座力 Rmax = 6.217 kN ；最大应力 0.411 x 106 /(4.49x 103 )=91.48 N/mm2；支撑钢管的抗斥强度设计值［f］=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值91.48 N/mm2小于支撑钢管的抗丿*强度设计值205N/mm］满足要求！支撑钢管的最大挠度Vmax-0.846mm小于800/150与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑移的计算:按规范表5. 1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为& OOkN,按照扣件抗滑承载力系 数0. 80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6. 40kNo纵向或横向水平杆与立杆连接吋，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5. 2. 5):R W Rc其中Re —扣件抗滑承载力设计值，取6. 40 kN；R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=0 kN； R < 6. 40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式@4 1 •梁两侧立杆稳定性验算：其中N -立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N =6.217 kN ；脚手架钢管的自重：N2 = 1.2X0. 129X 13.5=2. 091 kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=l.2x(0.80/2+(0.70-0.40)/2)x0.80x0.10=0.053 kN；楼板钢筋混凝土 重荷载：N4=1.2x(0.80/2+(0.70-0.40)/2)x0.80x0.100x(1.00+24.00)=1.320 kN；N =6.217+2.091 +0.053+1.32=9.681 kN；(p・■轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l°/i查表得到；i -计算立杆的截而回转半径(cm)： i= 1.59；A -立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24；W-立杆净截面抵抗矩(cm3)： W = 4.49；c ■■钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mn?)；[f]-钢管立杆抗圧强度设计值：[f] =205 N/mm2；lo -计算长度(m)；按下式计算 lo = k]uhki-计算长度附加系数，取值为:1.155 ；u-计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3, u=1.7；上式的计算结果:立杆计算长度Lo = kjuh = 1.155x1.7x1.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25/ 15.9= 185 ；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(p= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值；0=9681.446/(0.209x424) = 109.252 N/mm2；钢管立杆稳定性计算0= 109.252 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205 N/mm2,满足要求！专家会签表单位名称专 家。