高支架模板搭设施工方案及计算实例(专家论证).doc

JGJ162-2008 规范计算书示例（配图，通过专家论证内容）作者: 本站原创 时间: 2009-10-18 点击: 287 梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称 600×1600 新浇混凝土梁计算跨度(m) 7.8混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 600×1600 新浇混凝土结构层高(m) 9梁侧楼板厚度(mm) 120二、荷载设计面板 0.04面板及小梁 0.3楼板面板 0.5面板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板及其支架 0.75新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3) 24梁 1.5钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)板 1.1施工人员及设备荷载标准值 Q1k 当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m 2) 1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面面板取值 2基本风压 ω0(kN/m2) 0.3风荷载高度变化系数 μz 0.74风荷载标准值 ωk(kN/m2)风荷载体型系数 μs 0.80.18三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁侧立柱与板支撑立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距 la(mm) 1000梁两侧立柱间距 lb(mm) 1200步距 h(mm) 1500新浇混凝土楼板立柱间距 l'b(mm) 900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 居中梁侧立柱距梁中心线距离(mm) 600梁底增加立柱根数 2梁底增加立柱布置方式 按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 400,800梁底支撑小梁间距(mm) 250梁底支撑主梁一端悬挑长度(mm) 400设计简图如下：立面图JGJ162-2008 规范计算书示例（配图，通过专家论证内容）(2)作者: 本站原创 时间: 2009-10-18 点击: 287 四、面板验算面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 18面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 15 面板弹性模量 E(N/mm2) 5400按四等跨连续梁计算，简图如下：W＝600×18×18/6 ＝32400mm 3，I ＝600×18×18×18/12＝291600mm 4q1＝0.9max[1.2×(0.04+(24+1.5)×1.6)+1.4×2，1.35×(0.04+(24+1.5)×1.6)+1.4×0.7×2]×0.6＝ 30.831kN/mq1 静 ＝0.9×1.35×[0.04+(24+1.5)×1.6]×0.6＝29.772kN/mq1 活 ＝0.9×1.4×0.7×2×0.6＝1.058kN/mq2＝[0.04+(24+1.5)×1.6]×0.6＝24.504kN/m1、抗弯验算σ＝M max/W＝max[0.077×29.772×0.25 2+0.1×1.058×0.252，-0.107×29.772×0.252+0.121×1.058×0.252，-0.071×29.772×0.25 2-0.107×1.058×0.252]×106/32400＝ 5.898N/mm2≤[f]＝15N/mm 2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q 2l4/(100EI)＝0.632×24.504×250 4/(100×5400×291600)＝0.384mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.625mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax＝1.143 q 1 静 l+1.223 q1 活 l＝1.143×29.772×0.25+1.223×1.058×0.25＝8.831kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1.143q 2l＝1.143×24.504×0.25 ＝7.002kN五、小梁验算小梁类型 方木 小梁材料规格(mm) 80×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 1.66小梁弹性模量 E(N/mm2) 8415 小梁截面抵抗矩 W(cm3) 85.33小梁截面惯性矩 I(cm4) 341.33计算简图如下： 承载能力极限状态：面板传递给小梁 q1＝8.831/0.6＝14.718kN/m小梁自重 q2＝0.9×1.35×(0.3-0.04)×0.25＝0.079kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载 F1=0.9×max[1.2×(0.04+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.04+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2)]×(0.6-0.6/2)/2×0.25+0.9×1.35×0.5×(1.6-0.12)×0.25＝ 0.443kN梁右侧楼板传递给小梁荷载 F2=0.9×max[1.2×(0.04+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.04+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2)]×(1.2-0.6-0.6/2)/2×0.25+0.9×1.35×0.5×(1.6-0.12)×0.25＝ 0.443kN正常使用极限状态：面板传递给小梁 q1＝7.002/0.6＝11.67kN/m小梁自重 q2＝0.9×1.35×(0.3-0.04)×0.25＝0.079kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载 F1=0.04+(24+1.1)×0.12×(0.6-0.6/2)/2×0.25+0.5×(1.6-0.12)×0.25＝ 0.299kN梁右侧楼板传递给小梁荷载 F2=0.04+(24+1.1)×0.12×(1.2-0.6-0.6/2)/2×0.25+0.5×(1.6-0.12)×0.25＝ 0.299kN1、抗弯验算 小梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.159×10 6/85330＝1.861N/mm 2≤[f]＝15.44N/mm 2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax＝2.958kNτmax＝3×2.958×1000/(2×80×80)＝0.693N/mm 2≤[τ]＝1.66N/mm 2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.05mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝0.034kN，R 2＝5.152kN，R 3＝5.152kN，R 4＝0.034kN正常使用极限状态R1＝0.045kN，R 2＝3.999kN，R 3＝3.999kN，R 4＝0.045kNJGJ162-2008 规范计算书示例（配图，通过专家论证内容） (3)作者: 本站原创 时间: 2009-10-18 点击: 287 六、主梁验算主梁类型 钢管 主梁材料规格(mm) Ф48×3.5可调托座内主梁根数 2 主梁弹性模量 E(N/mm2) 206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 125主梁截面惯性矩 I(cm4) 12.19 主梁截面抵抗矩 W(cm3) 5.08主梁自重忽略不计，因主梁 2 根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：由上节可知 R＝max[R 1，R 2，R 3，R 4]/2＝ 2.576kN，R '＝max[R 1'，R 2'，R 3'，R 4']/2＝2kN1、抗弯验算 σ＝M max/W＝1.035×10 6/5080＝203.745N/mm 2≤[f]＝205mm满足要求！2、抗剪验算 νmax＝1.978mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm满足要求！4、支座反力验算承载能力极限状态图一 立柱 2：R 2＝11.684kN，同理可得立柱 1：R 1＝0.154kN，立柱 3：R 3＝23.368kN，立柱 4：R 4＝0.154kN图二立柱 2：R 2＝2.576kN，同理可得立柱 1：R 1＝0.034kN，立柱 3：R 3＝5.152kN，立柱 4：R 4＝0.034kN正常使用极限状态图一立柱 2：R 2＝9.071kN，同理可得立柱 1：R 1＝0.204kN，立柱 3：R 3＝18.138kN，立柱 4：R 4＝0.204kN图二立柱 2：R 2＝2kN，同理可得立柱 1：R 1＝0.045kN，立柱 3：R 3＝3.999kN，立柱 4：R 4＝0.045kNJGJ162-2008 规范计算书示例（配图，通过专家论证内容） (4)作者: 本站原创 时间: 2009-10-18 点击: 287 七、纵向水平钢管验算钢管类型 Ф48×3.5 钢管截面面积 A(mm2) 489钢管截面回转半径 i(mm) 15.8 钢管弹性模量 E(N/mm2) 206000钢管截面惯性矩 I(cm4) 12.19 钢管截面抵抗矩 W(cm3) 5.08钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 125 钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2)215 σ＝M max/W＝0.014×10 6/5080＝2.689N/mm 2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算νmax＝0.045mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm满足要求！4、扣件抗滑计算Rmax2＝0.154kN≤8kN单扣件在扭矩达到 40～65N·m 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立柱验算钢管类型 Ф48×3.5 钢管截面面积 A(mm2) 489钢管截面回转半径 i(mm) 15.8 钢管截面抵抗矩 W(cm3) 5.08钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2)205λ=h/i=1500/15.8=94.937≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.4341、风荷载计算Mw＝0.9 2×1.4×0.178×1×1.52/10＝0.045kN·m2、稳定性计算 根据《规范》公式 5.2.5-14，荷载设计值 q1 有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.04+(24+1.5)×1.6)+0.9×1.4×2]×0.6＝27.825kN/m2)小梁验算F1＝0.9×[1.2×(0.04+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1] ×(0.6-0.6/2)/2×0.25＝0.185kNF2＝0.9×[1.2×(0.04+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1] ×(1.2-0.6-0.6/2)/2×0.25＝0.185kNq1＝4.685kN/mq2＝0.079kN/m同上四～七计算过程，可得：立柱最大受力 N＝max[R' max2 左 +N 边 1，R max1，R' max2 右 +N 边 2]＝max[0.154+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.6-0.6/2)/2×0.9， 21.25，0.154+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+1.2+0.6-0.6/2)/2×0.9]+0.045/1.2＝21.288kNσ＝N/(φA)+M w/W＝21.288×10 3/(0.434×489)+0.045×106/5080＝109.227N/mm 2≤[σ]＝205N/mm 2满足要求！九、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN) 30由"主梁验算 "一节计算可知可调托座最大受力 N＝R max＝23.368kN≤[N]＝30kN满足要求！十、立柱地基基础计算地基土类型 粘性土 地基承载力设计值 fak(kPa) 210立柱垫木地基土承载力折减系数mf1 垫板底面面积 A(m2) 0.2立柱底垫板的底面平均压力 p＝N/(m fA)＝21287.701/(1×200000)＝0.106N/mm 2≤fak＝0.21N/mm 2满足要求！。