结构稳定理论(张其林)课件.ppt

单击此处编辑母版标题样式,,单击此处编辑母版文本样式,,第二级,,第三级,,第四级,,第五级,,,*,结构稳定理论,张其林,,,2007年3月,,,第一章、稳定问题的基本概念 第,二章、屈曲和后屈曲特性  第三章、分枝型失稳临界荷载的相关准则  第四章、后屈曲阶段屈曲模式的相互作用,,第,五章、拱和网壳的稳定特点和设计 第六章、平面桁架体系的平面外稳定性,,72mx120m煤棚整体失稳,河南安阳信益电子玻璃有限公司工地架脚手架,,河南省体育馆（九级风屋面破坏）,山东兖州一厂房,,上海安亭镇某厂房,福清市54m厂房,金属拱型波纹屋面反对称失稳,,宁波北仑区小港镇一39.8m跨度厂房,,第一章 稳定问题的基本概念,一、结构的稳定和平衡,稳定是关于结构平衡状态性质的定义：,,——平衡指结构处于静止或匀速运动状态；,,——稳定指结构原有平衡状态不因微小干扰而改变，,,,失稳指结构因微小干扰而失去原有平衡状态、并转移到另一新的平衡状态二、结构稳定问题的类型,（一）按作用类型： 静力稳定和动力稳定,,1. 静力稳定：分枝型、极值型、屈曲后极限破坏、跳跃型、缺陷敏感型。

2. 动力稳定：,弛振和涡振,、,参数激振,、共振、,强迫振动,二）按破坏部位： 整体稳定、局部稳定、整体稳定和局部稳定的相互作用,,,1. 整体稳定,,2. 局部稳定,3. 整体稳定和,,局部稳定的相互作用,,,（三）按缺陷影响：缺陷敏感型、缺陷不敏感型,,（四）按材料状态：弹性稳定、弹塑性稳定,,,,三、结构稳定问题的定义,（一）静力稳定问题的定义,,一个结构是稳定的是指结构当前的平衡状态是稳定的，当施加一个微小干扰时，当前的平衡状态会有所偏离，但最终仍能得到恢复；,,一个结构处于临界状态是指结构当前的平衡状态是稳定的，当施加一个微小干扰时，结构回改变到新的平衡状态；,,一个结构是不稳定的是指结构当前的平衡状态是不稳定的，当施加一个微小干扰时，结构会失去平衡二）一般稳定问题的定义,,对结构初始条件给定一个微小的偏差,，结构运动轨迹的偏差,,y(),始终小于一个有限小值 ，结构是稳定的；,,对结构初始条件的一个微小偏差，结构运动轨迹的偏差,,y(),大于一个有限小值 ，结构是不稳定的；,,,四、结构稳定问题的判别准则,,（一）能量准则,,,保守系统：体系变位后，力系做的功仅与始、末位置有关，与中间过程无关。

——力是保向的，不改变方向体系处于平衡状态，根据虚功原理，在微小的可能位移时，内、外力系对此位移所作的总功为零，即：,,,其中，外力功 等于外荷载势能增量 的负值，即：,,内力功 等于体系弹性势能增量 的负值，即：,,平衡条件：,,为体系的总势能，,,平衡状态时，体系总势能的一阶变分为零，总势能为驻值——总势能驻值原理平衡状态的稳定性通过总势能的二阶变分 确定体系处于稳定的平衡状态时，总势能为最小值——总势能最小原理能量准则：,,（1）体系的平衡状态由 的条件确定；,,（2）当 时，该平衡状态是稳定的；,,当 时，是不稳定的；,,当 时，是随遇的弹性势能：,,外荷载势能：,,体系总势能：,<1时，对任何，,2,>0，体系是稳定的；,,=1时，在=0这一点， ,2,=0，体系随遇 0,时，,,2,>0，体系稳定>1时，,2,可能为正、为负或为零，取决于值稳定临界面方程：,,,（二）静力准则,,体系处于某一平衡位置，如果与其无限接近的相邻位置也是平衡的，则所探讨的平衡位置是随遇的。

只能确定体系的临界状态平衡状态：,,,,相邻位置,+*处（,*<<1,）：,,,,,,,（三）运动准则,,,,体系因某种干扰绕所讨论的平衡位置作微小自由振动，其振动频率与体系上荷载有关，当荷载趋近其临界值时，振动频率趋近于零可确定保守和非保守系统的屈曲荷载令M,0,=0，,当处于临界状态时，,=0，,,五、结构稳定分析的近似方法和数值方法,,（一）近似方法,,,,六、初始后屈曲性能和后屈曲性能,,,,（一）初始后屈曲性能,,结构临界点或分枝点附近的平衡状态特性称为初始后屈曲特性缺陷敏感型稳定问题中初始后屈曲特性是不稳定的；屈曲后极限破坏问题中初始后屈曲特性是稳定的二）后屈曲性能,,结构在临界点或分枝点后的平衡路径，包括二次及高次屈曲点及屈曲后的平衡路径对于结构工程问题，仅需研究结构的初始后屈曲特性第二章 屈曲和后屈曲特性,一、理想构件的失稳和屈曲后性能,,,１、对称分枝型失稳——稳定的后屈曲性能,,,,,,,,,,,,,,,,平衡路径：,,,和　　　关于　　轴对称：,对　　　采用Talyor级数展开，得：　　　　　　，,从　　可见：结构具有稳定的后屈曲性能；,,从　　可见：结构具有稳定的初始后屈曲性能。

２、对称分枝型失稳——不稳定的后屈曲性能,绕A点的平衡条件为：,,平衡路径：,对　　　采用Talyor级数展开，得：　　　　　　　，,从　　可见：结构具有不稳定的后屈曲性能；,,从　　可见：结构具有不稳定的初始后屈曲性能和　　　关于　　轴对称：,,３、不对称分枝型失稳——稳定和不稳定的后屈曲性能,,Talyor级数展开，,从　　可见：　　　　结构具有不稳定的后屈曲性能；,,从　　可见：　　　　结构具有不稳定的初始后屈曲性能；,后屈曲性能稳定,,初始后屈曲性能稳定４、小结,,,（１）对称：Talyor级数展开后，　项消失，可考虑　　项；,,不对称，Talyor级数展开后，可仅考虑　 项２）忽略高阶项不会影响结构最初的后屈曲性能，只要计入第一个非零的,,项，就可研究结构的初始后屈曲性能二、结构的初始缺陷敏感性,,,１、基本概念,,对称分枝型失稳——稳定的初始后屈曲性能,,理想结构　　　　　　　　——不稳定的初始后屈曲性能,,不对称分枝型失稳——稳定和不稳定的初始后屈曲性能,实际结构　　　初始缺陷：初偏心、初挠度、残余应力设理想轴压杆初始挠度为 ，轴力P作用下变形为　，总挠度 ， 符合正弦曲线。

＃,＃,,,２、对称失稳——稳定的后屈曲性能,,,,,无极值点,,P----,w,单调增加,对初始缺陷不敏感型结构,3、对称失稳——不稳定的后屈曲性能,,,,缺陷敏感型,,4、不对称失稳——稳定和不稳定的后屈曲性能,,,,三、跳跃型失稳（snapping through）,,无所谓初始缺陷敏感性，只能视为缺陷增加敏感性,对中点取矩，根据平衡条件得：,,四、判断后屈曲性能的实用方法,1.对称分枝型失稳,,2.中面加载板,# 中面拉应力和刚度被激活,#,转移所承受的荷载,,3.框架,＃ w+时，B外反力向下，A处反力大于P，后屈曲下降＃ w－时，B外反力向上，A处反力小于P，后屈曲上升第三章 分枝型失稳临界荷载的相关准则,一、Southwell 准则,,,,如果结构的刚度由某些部分组成，结构的最小屈曲荷载的参数不小于对应于部分刚度的最小屈曲荷载参数之和例：长为H的薄壁构件扭转屈曲问题下端固定，上端自由，作用竖向荷载平衡微分方程：,截面刚度,①,②,,根据Southwell准则，构件临界屈曲荷载：,精确解：,二、Dunkerley准则,一个作用于复杂荷载系统的弹性结构的最小临界荷载的倒数小于等于同一结构作用于各子荷载得到的临界荷载倒数之和。

例：考虑一平面内压弯构件 N，M,,①首先假定 M＝0，只有N作用，平面外弯曲屈曲：,,② 再假定 N＝0，只有M作用，平面外弯扭屈曲：,根据Dunkerley准则，结构临界屈曲控制方程为：,精确解：,精确解,Dunkerley准则（偏于安全）,,三、Foppl——Rapkovich 准则,设结构有n个刚度参数，逐个考虑第 i 个刚度参数，令其它刚度参数为无穷大，得到相应的屈曲荷载参数,,，则结构的屈曲荷载参数,,可近似表达为：,,—— 剪切刚度无穷大时屈曲荷载,—— 弦杆刚度无穷大时，剪切屈曲荷载,,,,第四章 后屈曲阶段屈曲模式的相互作用,,一、基本概念,,,,失稳类型：局部失稳（某些部分或某些单元失稳）,,整体稳定（结构整体失稳破坏）,,相互作用：局部失稳降低了整体结构的刚度；整体失稳使某些,,单元超载，从而导致提早失稳1. 性理论框架下：整体屈曲模态与局部屈曲模态相互正交，互不影响，其屈曲荷载可单独求解2. 在非线性理论框架下，必须考虑后屈曲范围内的大位移，其相互作用就变得很重要3. 由于后屈曲范围内的相互作用，结构的初始后屈曲性能会改变即使整体或局部的初始后屈曲都为常数或上升，但在很多情况下，相互作用的初始后屈曲承载力是下降的。

4. 当整体和局部屈曲临界荷载比较接近时，后屈曲承载力下降最大，这时的初始缺陷敏感性也最大注意：结构工程师对结构的优化设计往往会使两个失稳荷载比较接近！！,,二、桁架柱的后屈曲承载力,,1、无缺陷,,——整体屈曲荷载,,——弦杆屈曲力,(1),＃,整体屈曲后 维持不变，柱变形后，弦杆内力为,S,，,＃,当弦杆内力 时，,＃,当 时， 维持不变，外荷载 与 保持平衡，,,弦杆屈曲,（先弦杆局部屈曲），再柱子整体屈曲,弦杆首先屈曲时， ，弦杆内力 维持不变，外荷载 与 保持平衡2),,2、有整体缺陷,设整体缺陷,时，弦杆屈曲，弦杆内力不变设继续变形后 ，,由平衡条件 得,,3.根据Fopple－papleovics准则,,整体刚度无穷大时，局部失稳荷载 N,cr，局,，局部刚度无穷大时，整体失稳荷载N,cr，整,三、带肋板的后屈曲承载力,＃,整体结构相当于 T 形柱，,,＃,与肋相连的板，当 足够大时,屈曲后板面平均应力为 ，,,缩短：,# 受压板的刚度,,# 如果,P,E,>P,1,,荷载达到P,1,时，板屈曲，已屈曲板柱的荷载应该＜P*。

当P,1,>P*时，荷载由P,1,降到P*；当P,1,P,1,时，荷载达到P,1,时,板屈曲。

整体失稳荷载为,，,,# 如果,,板件一屈曲,构件就屈曲一旦构件弯曲,整体承载力变为,,# 如果,,,,板件屈曲后,无整体位移, 荷载可增加到 ,构件弯曲后到 失稳第五章 薄壁构件基本理论,一、基本概念,,符拉索夫关于“薄壁构件”的尺寸限制：,,构件 = 构件的中面；截面 = 横截面的中线1. 符号约定,2. 基本假定,,,（1）横截面形状不变假定（有翘曲，无畸变）；,,（2）构件中面内剪应变为零当构件仅受弯曲时, 平截面假定截面参考点：S(x,0,,y,0,)；,,S点沿x、y轴位移为u、v，,,截面绕S点转角,;,,与 z 轴符合右手螺旋法则;,,截面任意点P的位移v,n,、v,s,和w；,,自x轴按右手法则到x轴；,,点S与s轴距离，当由S到s轴的,,方向与n轴一致时为正3. 位移表达式,,中面上任意元素dzds的剪应变为：,定义： ，得：,常数,,纵向位移,绕 y 轴,,弯曲位移,绕 x 轴,,弯曲位移,扭转引起,,纵向位移,,4. 扇性坐标和主扇性坐标,,扇性坐标：,，从z轴正向观察截面，当矢SP逆时针转动时，d,为正当起始点分别为O和O,1,时， 扇性坐标分别为和,1,，存在：,,选择合适的O点可使 ，,,这样的,称为主扇性坐标。

主扇性坐标的求解：,,,采用主扇性坐标时，式 中的w,0,为平均纵向位移二、弯曲时的应力和应变,,弯曲时的正应力,,,,w,0,——,坐标原点（截面形心）处的纵向位移，即截面平均纵向位移截面纵向应变和应力：,（坐标轴通过截面形心）,,弯矩作用下截面上中性轴方程：,=0,如果x、y为截面主轴，则 ，,2. 弯曲时的位移,,如果x、y为截面主轴，存在：,,3. 弯曲时的剪应力,,假定剪应力沿壁厚均匀分布并与构件中面平行壁厚t沿z向不变，沿s变化，各力沿z向的平衡条件可表示为：,截面上任意点P处的剪力流,t为：,将,表达式代入得：,如x、y为截面主轴，,,三、剪力中心,,概念和位置,,一般情况下，截面上剪力流的合力不,,通过截面形心，而是通过截面上另一点相应地，横向外荷载也必须通过这个点才能维,,持平衡，使构件只发生弯曲而不发生扭转这,,一特点的点成为剪力中心,c,为自形心,C,到,s,轴的距离，当自,C,至,s,轴,,方向与,n,轴一致时为正；力矩逆时针为正定义：,如果x、y为截面主轴，剪力中心坐标：,在对称轴上， ，,,所以剪力中心位于对称轴上。

四、薄壁构件的扭转,,位移表达式,,,扭转时，截面纵向位移按扇性坐标的规律分布，不再符合平截面法则，,,截面发生了翘曲扭转中心,,作用在剪力中心上的横向荷载不会引起截面扭转，根据相互性原理，作用在构件上的扭矩也不会引起剪力中心轴上任意点的横向位移所以，构件的扭转中心就是其剪力中心在小挠度范围内，应用迭加原理，当构件同时承受弯曲和扭转时，剪力中心将发生挠曲，同时构件各截面绕此轴发生扭转参考点、剪力中心、扭转中心、弯曲中心,,,自由扭转和约束扭转,,,在两端一对扭矩作用下，两端支承条件不限制端面的自由翘曲，这时，构件产生均匀扭转或自由扭转，单位扭转角,’沿纵轴不变，各截面产生相同的应力和翘曲，截面上只产生剪应力当端部受到翘曲限制时，构件扭转中，截面纵向纤维也将发生伸长或缩短除自由扭转剪应力外，截面还将产生附加正应力和与之相应的附加剪应力这类扭转称为约束扭转，附加的正应力和剪应力成为翘曲应力五、薄壁构件的扭转,,1. 翘曲正应力和双力矩,,,约束扭转时，截面纵向应变和应力为：,,为主扇性坐标,如无轴向荷载，,,翘曲应力产生的弯矩：,,翘曲应力是一组自相平衡的应力定义新的物理量：,,2. 翘曲剪应力和翘曲扭矩,,为扇性面积矩。

翘曲扭矩：,翘曲剪应力在x、y方向上的合力均为零，证明如下：,,六、约束扭转微分方程,微分方程的通解为：,,（1）简支端（截面不能转动，但可翘曲）：,,,（2）固定端（截面不能转动，也不能翘曲）：,,,（3）自由端（可自由转动和翘曲）,,边界条件：,,,满足边界条件的解为：,,L=2.73时,,七、闭合薄壁截面,,弯曲时的剪应力和剪力中心,,根据微元体的平衡条件： ，得：,,,,,q,0,代表,A,点处的剪力流，积分项代表假想在,A,点切开所得开口截面上的剪力流所以，与开口截面相比，闭合截面剪应力多了一个常量剪力流,q,0,q,0,的大小根据闭合截面的变形连续条件确定：构件无扭转，纵向纤维与纵轴平行，中面剪应变引起横向纤维转动而引起截面翘曲位移，翘曲位移在A点必须连续：,考虑了中面剪应变，与开口截面不同！,,剪力中心位置：,,设仅有Q,y,作用，根据剪力中心的定义，有：,A,0,闭合截面中线所围之面积令：,形式同开口截面，,,,c,表达式不同,,自由扭转,,闭合截面自由扭转时，可认为剪力沿壁厚是均匀的，这是它与开口截面的主要差别，所以闭合截面的抗扭刚度远大于开口截面。

自由扭转时，截面上无正应力，中面微元的平衡条件为：,,,,将剪力流对任一点取矩并沿全截面积分，,,得截面上扭矩：,,,,,,必须考虑中面剪应变，才能满足翘曲位移沿截面连续的条件，并求截面的抗扭刚度中面元素的剪应变为：,,,,翘曲连续条件为：,翘曲位移和翘曲应力,取中线上某点A作为积分起始点，积分后得截面中线上P点处的翘曲位移为：,形式同开口截面，,表达式不同q,0,按以下连续条件求解：,,八、薄壁构件的一般性几何非线性微分方程,a,x,、a,y,：分布荷载q,x,、q,y,作用点处的x轴和y轴坐标第五章 夹芯板的稳定分析,,,,,夹芯板由具有不同刚度和强度特性的数层组成常用夹芯板有三层：两个面层和一个芯层面层较薄但强度刚度较大，芯层较厚但强度刚度较小结构用夹芯板的厚度远小于长宽尺寸，面层可以是平板或曲线板；,,芯层常为低密度的固体材料，如蜂窝形、折板、聚脂泡沫或软木等本章主要针对夹芯柱，即其厚度（c+2t）和宽度（b）远小于长度一、基本假定,线弹性材料，小应变小位移 柱轴竖直、荷载竖直作用 两个面层对称布置于芯层两侧 忽略面层的横向剪切变形 芯层是各向同性的或正交异性的。

其弹性模量远小于面层，在板面内忽略芯层刚度，在厚度方向不可压缩；其剪切刚度是有限值夹芯柱截面维持平截面，但夹层转角各不相同在纯弯矩作用下，柱截面内力如图所示柱的弯曲刚度包含两部分：局部弯曲刚度D,l,和整体弯曲刚度D,0,:,,剪切刚度：,对于薄面层夹芯柱，,,这一模型退化为具有剪切变形的Timoshenko梁理论对于厚面层夹芯柱，必须考虑芯层和面层剪切变形的差异，,,,二、薄面层夹芯柱,芯层的剪切刚度是有限的，必须考虑其剪切变形轴线斜率w’由两部分组成：截面转角,和,剪切角,：,,,,截面剪力由剪应力沿截面积分得到：,平衡方程：,边界条件：刚接：,,铰接：,,自由端：,,1. 简支柱的屈曲,以下三角函数满足边界条件：,,,,代入后经过运算得到：,,2. 两端固定柱的屈曲,3. 一端固定一端铰接柱的屈曲,4. 悬臂梁的屈曲,,,三、厚面层夹芯柱,D,l,较重要，不再可忽略这样的夹芯柱称为厚面层夹芯柱弯矩由面层对形心的弯矩和面层本身的弯矩组成；,,计算剪力时必须注意 以上方程构成了面板的平衡方程以位移 表示时，平衡方程为：,以 表示时，得到：,,边界条件：,,6阶微分方程需要6个边界条件。

所以每个梁端必须有3个边界条件描述参数：,,——水平位移 或剪力（为弯矩的一阶导数： ）,,——总体弯矩 或截面转角,,——面层局部弯矩 或面层截面转角,,固定端：,,自由端：,,局部和整体均铰接的端部：,局部铰接、整体固定的端部：,,1. 简支柱的屈曲,2. 两端固定柱的屈曲,3. 悬臂梁的屈曲,,4. 梁柱,轴力N=0时，,对于压弯构件，,,四、厚面层夹芯柱在极端情况下的屈曲荷载,1. 仅考虑弯曲变形（ ）,,2. 仅考虑剪切变形（ ）,是线性函数, 也包含一常数项如果从 中减去一个常数项并将其加入 中不会影响计算结果所以， 和 的常数项可任意选择令 ： 对于悬臂柱： 悬臂柱柱顶作用一集中力，q=0时，,,,Thank you for listening!,,。