框架梁、框架柱截面设计.docx

扬州大学本科生毕业设计6 框架梁、框架柱截面设计-----以下为框架 KJ－10 框架梁、框架柱的截面设计6.1 框架梁截面设计抗震标准 6.3.3 梁的钢筋配置，应符合以下各项要求：1） 梁端纵向受拉钢筋的配筋率不应大于 2.5%，且计入收压钢筋的梁端混凝土受压区高度和有效高度之比，一级不应大于 0.25，二、三级不应大于 0.352） 梁端截面的底面和顶面纵向钢筋配筋量的比值，除按计算确定外，一级不应小于 0.5，二、三级不应小于 0.33） 梁端箍筋加密区的长度、箍筋最大间距和最小直径应按抗震标准表 6.3.3承受，当梁端纵向受拉钢筋的配筋率大于 2 % 时，表中箍筋最小直径数值应增大2mm本建筑工程抗震等级为三级，加密区长度为1.5 h 和 500 中取大值，箍筋b74最大间距为 hb/ 4，8d，150 中最小值，箍筋最小直径为 8mm，其中 d 为纵向钢筋直径， h 为梁截面高度b6.1.1 梁的正截面受弯承载力计算a = 30mm, ft= 1.43N / mm2 , fc= 14.3N / mm2 , fy= 360N / mm2第一层纵向钢筋计算如下：〔1〕AC 跨：1) 跨间最大正弯矩: MAC= 511.61kN × ml 8.1翼缘计算宽度b”f: 按计算跨度l0考虑时,b” =f0 = = 2.7m = 2700mm;3 3按梁净距sn考虑时,b”f= b + snh”= 250 + 3350 = 3600mm;110按翼缘高度h” 考虑时, ff h0= = 0.15 > 0.1,不起掌握作用； 750 - 40故取b”fh”= 2700mm.110由于a f b” h” (h - f ) = 1.0 ´14.3´ 2700 ´110 ´(750 - 40 - ) = 2781.85kN × m > M1 c f f 0 2 2 AC梁内纵向钢筋选HRB400级钢筋,xb= 0.518,下部跨间截面按单筋T形截面计算,且属于第一类T形截面。

a = M= 511.61´106= 0.026s a fb” h21.0 ´14.3´ 2700 ´ 71021 c f 01- 2asx = 1-= 0.026xa fb” h0.026 ´1.0 ´14.3´ 2700 ´ 710A = 1 c f s fy0 =360= 1980mm2实配钢筋 3C22+3C20(A = 2082mm2 )sr = 2082250 ´ 750= 1.11% > rmin= 0.2%,满足要求扬州大学本科生毕业设计2) 将下部跨间截面的 3C22+3C20 钢筋通跨布置在 AC 跨上，则此作为支座负弯矩作用下的受压钢筋( A ” =2082mm2)，再计算相应的受拉钢筋Ass支座 A 上部，按矩形截面进展计算，M = f ” A” (h - a” ) = 360 ´ 2082 ´ (710 - 40) = 502.18kN × mu1 y S 0 sM = M - M < 0u 2 u1x = 2a”sM 285.96 ´106A = = = 1186mm2s f (hy 0- a” ) 360 ´ (710 - 40)s实配钢筋 2C22+2C20 (As=1388mm2)r = 1388 250 ´ 750= 0.74% > r= 0.2%,满足要求。

min支座 C上部，按矩形截面进展计算，左M = f ” A” (h - a” ) = 360 ´ 2082 ´(710 - 40) = 502.18kN × mu1 y S 0 sM = M - Mu 2 u1< 2a1f ba” (c s h0-a” )sx = 2a”sM 318.18´106A = = = 1319mm2s f (hy 0- a” ) 360 ´(710 - 40)s实配钢筋 2C22+2C20 (As=1388mm2)r = 1388 250 ´ 750= 0.74% > r= 0.2%,满足要求min（2） CD 跨：1) 跨间最大正弯矩: MCD= 237.57kN × ml 6.6翼缘计算宽度b”f: 按计算跨度l0考虑时,b” =f0 = = 2.2m = 2200mm;3 3按梁净距sn考虑时,b”f= b + snh”= 250 + 3350 = 3600mm;110按翼缘高度h” 考虑时, ff h0= 650 - 40= 0.18 > 0.1,不起掌握作用；故取b”fh”= 2200mm.110由于a f b” h” (h - f ) = 1.0 ´14.3´ 2200´110 ´(650 - 40 - ) = 1920.63kN × m > M1 c f f 0 2 2 CD属于第一类T形截面.a = M =237.57 ´106= 0.020s a fb” h21.0 ´14.3´ 2200´ 61021 c f 0x = 1- 1- 2as= 0.020xa f b” h0.020´1.0 ´14.3´ 2200´ 610A = 1 c f 0 =s fy360= 1066mm2实配钢筋(A = 1140mm2 )sr = 1140 = 0.70% > r250 ´ 650min= 0.2%,满足要求。

75扬州大学本科生毕业设计2) 将下部跨间截面的 3C22 钢筋通跨布置在 CD 跨上，则此作为支座负弯矩作用下的受压钢筋( A ” =1140mm2)，再计算相应的受拉钢筋Ass76支座 C上部，按矩形截面进展计算，右M = f ” A” (h - a” ) = 360 ´1140 ´(610 - 40) = 233.93kN × mu1 y S 0 sM = M - Mu 2 u1= 237.58 - 233.93 = 3.65kN × m2a f ba” (h - a” ) = 2 ´1.0 ´14.3´ 250 ´ 40 ´(610 - 40) = 163.02kN × m > M1 c s 0 s u 2说明x = 2a”sM 237.58´106A = = = 1158mm2 s f (hy 0- a” ) 360 ´ (610 - 40)s实配钢筋 2C22+2C16 (As=1162mm2)r = 1162 = 0.72% > r250 ´ 650min= 0.2%,满足要求支座 D 上部，按矩形截面进展计算，M = f ” A” (h - a” ) = 360 ´1140 ´(610 - 40) = 233.93kN × mu1 y S 0 sM = M - Mu 2 u1= 233.58 - 233.93 < 0说明x = 2a”sM 233.58´106A = = = 1138mm2s f (hy 0- a” ) 360 ´ (610 - 40)s实配钢筋 2C22+2C16 (As=1162mm2)r = 1162 250 ´ 650= 0.72% > rmin= 0.2%,满足要求。

其它各层框架梁的正截面承载力计算同第一层，汇总于表 6.1梁正截面承载力配筋计算 表6.1截面外形 h M a =M/af b” h2A = xa f b ” h / fA b = A /bh b = A /bh层次 截面o s 1 c f 0x=1- 1-2a s 1 c f 0y 实配钢筋 S 1 s s 0b(b” ) ha =Ma/ fbh2s A = M/ f(h -a” )(%) (%)f支250750710285.960.1590.17411862C22+2C2013880.740.78250750710318.180.1770.19613192C22+2C2013880.740.78250650610237.580.1790.19811582C22+2C1611620.720.76250650610233.580.1760.19511382C22+2C1611620.720.762700750710511.610.0260.02720293C22+3C2020821.111.172200650610237.570.0200.02110933C2211400.700.75250750710263.620.1460.15910932C22+2C2013880.740.78250750710301.740.1670.18412512C22+2C2013880.740.78250650610216.370.1630.17910542C22+2C1611620.720.76250650610202.900.1530.1669892C22+2C1611620.720.762700750710512.400.0260.02720323C22+3C2020821.111.172200650610236.130.0200.02010863C2211400.700.75250750710231.770.1290.1389612C22+2C2013880.740.78250750710282.210.1570.17111702C22+2C2013880.740.782。