工程方案_塔吊基础方案114（定稿）.doc

一.工程概况二编制依据三、塔吊基础设计方案1、塔吊型号2. 平面布置 3、岩土力学资料（技5孔） 4、塔吊基础受力情况5. 基础设计%1. 单桩承载力设计1、轴心竖向力作用下2.偏心竖向力作用下IIIill*.五、单桩抗拔验算拔验算2、桩顶插筋计算ild六、承台配筋计算 81、基础承台弯矩计算2、基础承台配筋七、承台受冲切、受剪切承载力验算八、施工方法及安全措施101、施工组织102、静压桩施工113、基础承台施工11一、 工程概况丁•程名称：南沙产业园区管理服务中心新建工程建设单位：广州发展南沙投资管理有限公司设计单位：华南理工大学建筑设计研究院监理单位：广州建达建设监理有限公司施工单位：广州协安建设工程有限公司本工程位于南沙开发区珠电进厂路及环岛路交叉路口(原火电大院内)，为 一栋地上四层，地下一层(半地下室)的建筑物，地块面积约9612m2,建筑面积 约19974m2,其中架空层(停车场)约5827m2,办公区约12327n?,配送中心约 1010m2,食堂约810m2c基础为钢筋轻预应力管桩，主体为钢筋栓框架结构负 一层底板标高-3・40m,室外标高-1・50m ~-3・40m；天面标高18. 0mo二、 编制依据1、 塔吊厂家技术交底资料；2、 本工程施工设计图纸；3、 本工程地质勘察报告；4、 《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)。

5、 《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)；6、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)；7、 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002)；8、 《建筑地基基础设计规范》(DBJ 15-31-2003)；9、 《简明钢筋混凝土结构计算手册》；10、 GJJ塔式起重机使用说明书；三、塔吊基础设计方案1、 塔吊型号选用京龙QTZ80 (Q5613)塔式起重机(支腿固定独立式)一台，臂幅56m, 塔吊支撑钢架中心线距吊臂最前端57. 5m,距尾端12. 5m,最大起升限高45m, 臂根吊重6t (四倍率),臂端吊重1.3to2、 平面布置根据木工程建筑设计特点，建筑物内庭院(由H轴到K轴和3轴到5轴围 成)大小15. 6*15. 6=243. 36m2,拟在庭院内距H轴2m,距5轴2m外设置塔吊基 础经实测，塔吊覆盖范围在南面和东面均未超出该工程建筑外围墙；北面超出 FR］墙12米，居民建筑物距围墙20米外，所以，北边亦没受影响；西面超岀围墙 5米，电厂建筑物离I韦I墙10米以外，故西边也没受影响本丁•程塔出设计高度为35米平面图附后3、岩土力学资料(技5孔)序号地层名称厚度(m)承载力特征值fak(kPa)桩侧阻力标准值 q“ (kPa)岩层桩端极限阻力标准值 qpa ( kPa)1素填土1. 5/25/2耕土0. 6/12/3淤泥7. 503515/4砂质粘性土2. 62504519005全风化花岗UU Uu 石石2. 83507025006强风化花岗UL1 石2. 355010035007微风化花岗U_l 石3. 86000//4、塔吊基础受力情况荷载工况基础荷载P (kN)M (kN. m)FhFkMMz工作状态70124. 52117. 2279非工作状态592. 5100. 42717. 10比较桩基础塔M基础的工作状态和非工作状态的受力情况，非丁•作状态的弯 矩和水平力比工作状态大了很多，因此，桩基础按非工•作状态计算。

塔吊基础受力示意图5、基础设计(1)基础桩基础桩采用4条0 500的PHC预制管桩(静压桩)(2)基础承台承台尺寸为5. 2X5. 2X2. 5m,承台面标高为-3・7m(现场地标高约为-3・4m), 承台底标高为-6. 2m,现浇混凝土强度等级C35o S为混凝土承台自重：Gh=25X 5. 2X5. 2X2. 5=1690kNo 如下图所示：塔吊基础示意图四、单桩承载力设计1＞轴心竖向力作用下F +GQik=(JGJ94-2008) (5. 1. 1-1)592.5 + 16904=570.63 kN2、偏心竖向力作用下(1)按照Mx作用在承台轴线进行计算(JGJ94-2008) (5. 1. 1-2)其中n 单桩个数，n二4；F——作用于桩基承台顶而的竖向力设计值，F=592. 5kN；G——桩基承台的自重，G=1690kN；Mx, My——承台底面的弯矩设计值，取M+FkXh二2968. 11

2)按照Mx作用在承台对角线进行计算(JGJ94-2008) (5. 1. 1-2)其中n 单桩个数，n二4；F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F二592. 5kN；G——桩基承台的自重，G=1690kN； Mx,My——承台底面的弯矩设计值，取M+FkXh=2968. lkN. m；xi, yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离1. 414X1. 30=1. 84m；Ni——单桩桩顶竖向力设计值(kN)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力:Nmax= (592. 50+1690)/4+2968. 1X 1. 84/ (2 X 1. 842)=1377. 18kN最小压力:Nmin=(592. 50+1690)/4-2968. 1X 1. 84/ (2 X 1. 842) =-235. 92kNo 由以上算可知：静压桩承载力极限值R必须大T1377. 18kN,才能满足塔卅及基础的承载力耍求取R=1500kNo根据本工程岩土工程报告，由于技5孔没有勘察出中风化岩层，耍达到极限值R-1500RN，则必须压至微风化表面现场实际爪的四根桩承载力均为3200KN)五、单桩抗拔验算1＞抗拔验算Rg F工也北+0.9G。

DBJ15-31-2003) (10. 2. 10)具中：Rla——按荷载效应标准组合计算的基桩拔力；Tuk——呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值;Go 桩基自重；u 桩身周长；也——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值；L——第i层土层的厚度；（参照技5孔）入i——抗拔系数，砂土取0. 4,岩层取0.7；计算桩长，取现压最短桩长为13.45m，计算有效桩长，按13. 45-0. 15-2. 5-0. 3=10. 50m计算/L=10.50塡Q0・6m壯0.6 m07.5 mh=150mm痂酬12.6 m微风化觸岩3.8 m紐桩侧摩阻力计算示懿u . / =3.14X0. 5X (0. 4X 15X7. 1+0. 4X45X2. 6+0. 7X70X0. 7)p Z 丿 i 1 sia j=193. 27kNRla=l93.27+0.9 X n X (0.52- 0.42) X 10.50 X 25=260.03kNRta>Nmin=235. 92kN满足要求!2、桩顶插筋计算为了方便计算，按轴心受拉构件计算受拉钢筋面积A尸Y oN/f.其中：0——结构重要系数，取1・1;N——拉力设计值；取1.2X235.92=283. lkN；f.——钢筋抗拉强度设计值，取360N/mm2；As=l. lX283100/360=865mm2桩顶插筋选用6^18,受拉钢筋面积1525 mm2,伸入承台1200mm,插入桩芯800mmo六、承台配筋计算1、基础承台弯矩计算其中Mx, My——计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN. m)；Xi, Yi 单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2二b/2二1. 30m；N——扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN),N二N吨-G/n二954. 68kN；经过计算得到弯矩设计值:Mx=Mv=2X 954. 68 XI. 3=2482. 17kN.m2、基础承台配筋基础釆用 1IRB400 钢筋，fy=360N/mm2,ho= 2500 — 100 — 35 = 2365mmM0・9厶A)2482.I7X1060.9 x 360 x 2365=3239.3加加 $P =0. 1%, As2=0. 1 % X 5200 X 2365 = 12298mm\按4*配筋。

取 26 25 ( 25@200)As=26X490. 87=12762. 72 mm> = 12298 mm2承台配筋如下图:满足要求!130 026DD1300♦ •承台配筋图七、承台受冲切、受剪切承载力验算根据以上计算可以得到XY方向桩对矩形承台的最人剪切力，考虑对称性,记为V=1377. 18kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截而受剪承载力满足下面公式:VWBhsQft boho (JGJ94-2008) (5. 9. 10~1)Q 二1. 75/(1+入)3hs=(800/ho)1/4其中b0——承台计算截面处的有效宽度，b二5200nmi；h0——承台计算截面处的有效高度，h二2365mm；入 计算截面的剪跨比，入x=Qx/hAy=ay/h0,此处，ax,逐为柱边(墙边)或承台变阶处至x, y方向计算一排桩的桩边的 水平距离,得150. 00mm，当入<0.3时，取入二0.3；当入>3时,取入二3,满足0. 3-3. 0 范围；在0. 3-3. 0范围内按插值法取值该处取入二0.30；九——受剪切承载力截面高度影响系数；当h<800mni时，取h =800mm；当h>2000mm时，取h0 =2000mm；其间按照插入法取值；f- 混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1. 57N/mm2；a 承台抗剪系数，a二1.35；P hs a ft bho二20729kN>V二 1377kN满足要求，只需配置构造筋!八、施工方法及安全措施1、施工组织施工组织架构如下:管理人员职责表。