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溢洪道除险加固设计
12页1、5.3.2 溢洪道除险加固设计5.3.2.1 溢洪道除险加固布置根据大坝安全评价报告的结论:溢洪道边墙高度不满足规范,边 墙抗滑、抗倾覆系数及基底应力均满足规范要求。底板有多处裂缝, 无泄槽和消能设施。为了保证溢洪道泄洪畅通,确保大坝的安全,拟 对溢洪道进行修整加固,新建控制段、泄槽段、消力池及尾水渠段。溢洪道除险加固按 30 年一遇洪水标准设计,300 年一遇洪水标准 校核。其水位分别为157.63m和158.31m,相应溢洪道最大下泄流量分 别为 7.45m3/s 和 14-03m3/so溢洪道由进水渠、控制段、泄槽段、消力池及尾水渠段组成。溢 洪道总长115.797m,其中进口段40.067m,控制段10.0m,泄槽段 45.73m,消力池段长10.0m,尾水渠段10.0m。本次加固对原溢洪道 进水渠边墙加高,墙顶高程159.15m,拟对原进水渠底板进行修补, 拆除下游进水渠约4.0m的风化石,在进水渠端部设一道齿墙,齿墙 深1.5m。新建控制段长10.0m,宽3.0m,墙顶高程159.15m,底板高 程为156.35m,齿墙深0.8m,底板采用C25砼400厚,新建泄槽 45.
2、728m,坡降为1: 3.59,泄槽底部高程为144.08m,底板采用C25 钢筋砼300厚,新建消力池,消力池池长10.0m,消力坎高0.5m,消 力池底高程144.08m,消力坎顶高程144.58m,消力池底板下铺一层 厚500mm的C25钢筋混凝土,消力池边墙为M7.5浆砌石边墙,为重 力式挡土墙,挡土墙高2.0m,顶宽500mm,临水侧垂直,背水坡1: 0.4;消力池后接尾水渠,底板及边墙为 M7.5 浆砌石。5.3.2.2 溢洪道水力计算1)进口段进口段水力设计应使本段内水流平顺、稳定,水面波动及横向水 面比降小,应避免回流和漩涡。(2)控制段1、计算公式:采用溢洪道设计规范(SL253-2000)中宽顶堰流计算公式计算,公式为:Q = e m B 2gH冷2式中:Q流量,m3/s;B 溢洪道净宽, 3m;H0 计入行进流速的堰上总水头;m 流量系数,查表得 0.85;e 闸墩侧收缩系数,e =1;2、计算结果( 1 )设计水位情况 :Q = e m B 2gHJ2=1 x 0.385 x 3 X( 2 x 10 ) 0.5 X 1.541.5=7.48 m3/s计算求出的Q
3、1 = 9.78mVsQ九= 4.89 皿/s,满足泄流能力要求。( 2)校核水位情况:Q = e m十=1x 0.385x 3x( 2x 10) 0.5 x 2.51.5=14.17m3/s计算求出的Q =14.17M/sQ = 14.03 皿/s,满足泄流能力要求。2校根据溢洪道设计规范(SL253-2000 )规定,开敞式溢洪道控 制段墙顶高程,要求在下泄校核洪水时不低于校核洪水位加安全超高 值;挡水时不应低于设计洪水位或正常蓄水位加波浪的计算高度和安 全超高值。校核洪水+安全超高=158.85m+0.3m = 159.15m现状溢洪道控制段边墙顶部高程为158.54m,边墙顶高程不满足规范 要求。现拟拆除原控制堰边墙,新建控制堰边墙顶高程为 159.15m, 可满足规范要求。(3)泄槽 泄槽采用直线、等宽、对称布臵。泄槽宽度选择与控制段宽度一致,净宽均为3.0m,坡比为1: 3.59。 泄槽的水面线根据能量方程用分段求和法计算。水流从水库经宽顶堰排至泄槽中,必然经过临界水深断面,这个 断面可近似的认为是宽顶堰的最后一个断面。临界水深h = !k 3 2式中: Q 相应水位下溢洪
4、道下泄流量, m3/s;B 溢洪道宽度, m;断面1-1的水深h =h cosB,0为泄槽底板与水平面的夹角。1k根据能量方程 AL=AEs/(i - j ) =(ES - Es2)/(i - j )式中:Es2一下游断面的断面单位能量,即(h2+a2V22)ES 上游断面的断面单位能量,即(h2+aV2)i 一 底坡坡度J 平均水力坡降A L分段长泄槽水流掺气水深按下式计算,以泄槽起始断面为 0+000桩号泄槽水流渗气水深计算结果见表 5-4-1。hb =g .v、100丿式中:h -计算断面渗气水深;bh 泄槽计算断面的水深修整系数;v -不渗气情况下泄槽计算断面的流速,m/so依据规范,溢洪道泄槽边墙高度应根据计入掺气后的水面线加上0.51.5m的超高,本工程超高选用1.0m。边墙高度计算结果见表。表 5-3-2-2-1泄槽水力计算成果表断面泄槽长度计算水深h(m)掺气增加水深(hv)掺气后水深 ha(m)计算边墙咼度H (m)110.0000.4980.4981.4982220.0010.2780.0360.3141.3143345.7110.2490.0360.2851.28
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