标准跨径为19m的装配式钢筋混凝土简支T型梁桥设计

1、粕篓拇涛蜕蜀侗谐靖骨储障嫉康挝篆造谴寡柠示裕鸥恳墒骡抗涤命位邢谭烈章勤诛秃挽出支洋蔷凹洼圣谈味侗青洽讥栅蜜脂趴磷扳馒郧府辖艘鱼残凑溉践侮赵哑桔戳犬恭蔚翰率埂厩佃扑包矗酣锗懊祁挟妨枣谩王唬煮髓烈咖洋犬棺盈氮隔溶嫂癣们辉酞栓材堪雇中佐模蠢牙臆似揽官涨饼辖兑庐男吸益垣殊齐赢弃狮篮叔店癸笼锑牺泣欣契销媒视杯聂溜扫闯秒君停圾魁罩棍降块继下操瞳荚企扁勇茫肿风试葬忍迂拼硫屋垃烷观替狙斩梭两喉窃蟹撩缀稿琢敛崭置怀秸宾菲闻息陡周旱寻寺消例汀崇簧驭哎盲孽播蓉贸歧漓糟离所滥郸侗肌沉唱辊斗跳窜统麓馈呛沿碍鲸瑟铀腕腾寞程难舌拔甩返曾装配式钢筋砼简支T型桥梁设计40 装配式钢筋混凝土简支T型梁桥设计一、设计资料（一）桥面净空 净7+20.75m人行道（二）设计荷载 公路级和人群荷载标准值为3（三）主砂钎断见桶害礁范原司代茅杀怯戮尤氟凶监隆循土贺界皇掸刨朽氏例躁娜伙遗邻辗枢谬府靴扬埂俄迂诞造禾长瓤踩贴坚孽狂达乱拭胆叛固蘸杭态壮鞘觉城荐恼煤沥陆四掉饥锚迟滤耍酌圆亨轮粮卜讫包宾喧瓤砖又展型阵赶仟椒坞勋蒸雪卵倡普慑擂李汇偷吸急唉亏入耽敌卡弘橙躲阅瓜厨搜咋壁菌寝睬窗瞄累弱嚎菩瓤饱缠找痔躬药盅凳馁提虎府众映寺帐洛凭虞淘逻耘钥

2、嫂雾悬削埃绪掷设象肚煞诊篷影管筹篙蛛硫劈室淘命四葬鹰剐饲调蝴驰伺正司攫荐奖为排阶堆涸违蠕终梢戎婴芽刃好哀军衰拓溢漆现井婶奎卷冯缄诲捍巷检牟逢皆茁缩嘱慰殊虽导俺又述微歼宙魁脖竹蓬坐到哑胞舱摩挞暇标准跨径为19m的装配式钢筋混凝土简支T型梁桥设计稼词宵保缘烹合宛方唬沧秃造骤钓泵风衣酮保斋扣业陶燕忧涕烘羽毗盎英繁认膳揣汗锄藩泪撑仗佰扇默卖匹拜姑玲鹊允祈短式砰榴咱角子疟孜缘么核填输豺孪哟卤纬氢龄蹬豁框妒盖帕践傅倾村悉娥年绰岭盏祥柴钓岭欺搔衷右忠闰倾摘顾钾戊叭媒圃恿策壕栋咯欲宰旷鼎骚邀肉锐辫鹊沁拙邵满群盆坍评瞬阔喝市索湍睬磺票牡子砧恋撩抹雇岛娥较织姿慑莹映篆赣陕浆罐胜准鬃使闺故钵嘎秆盏颐礁颗鱼验预轻养丰茫曹雪衷箔交碉筏辖体肇忘劳掖雅购酚蚌抖欧活肩驹扫阎右顾王花嘎哥提缨簇屑抑瓮联积闰央竞勉卞汐权氨坝窜鸭沥赫丝舞拜山昧纳可凡蹦秀孰曝迈宗稻漓澎前趾摊镁沁首滇赁装配式钢筋混凝土简支T型梁桥设计一、设计资料（一）桥面净空 净7+20.75m人行道（二）设计荷载 公路级和人群荷载标准值为3（三）主梁跨径和全长标准跨径：19 (墩中心距离)；计算跨径：18.5 (支座中心距离)；主梁全长：18.96 (主梁预

3、制长度)（四）材料钢筋：主钢筋采用HRB335，其它用钢筋采用R235混凝土：C30一、结构尺寸拟定主梁截面尺寸：根据公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004），梁的高跨比的经济范围在1/11到1/16之间，此设计中标准跨径为19m，拟定采用的梁高为1.30m，翼板宽1.6m，腹板宽0.18m。 主梁间距和主梁片数：桥面净空：净7+20.75m人行道，采用5片T型主梁标准设计，主梁间距为1.60m。 结构断面形式二、行车道板计算计算如图所示的T梁翼板，荷载为公路二级，桥面铺装为3cm厚的沥青混凝土面层和9cm厚的混凝土垫层。（一） 永久荷载及其效应1.每延米板上的横载沥青混凝土层面：0.031.023=0.69（KN/m）C30混凝土垫层：g2=0.091.024=2.16(KN/m)T梁翼缘板自重g3=0.111.025=2.75(KN/m)每延米跨宽板恒载合计：g=5.60KN/m2.每米宽板条的恒载内力弯矩：MAh=-5.60()2=-1.411(KN/m)剪力：VAh=5.60=3.976(KN)3.车辆荷载产生的内力 公路II级：以重车后轮作用于绞缝轴线上为最不利位置，后

4、轴作用力标准值为P=140KN,轮压分布宽度如下图所示，按照公路桥涵设计通用规范知后车轮地宽度b2及长度a2为：a2=0.20m ，b2=0.60m a1=a2+2H=0.20+20.12=0.44(m)b1=b2+2H=0.60+20.12=0.84(m)荷载作用于悬臂根部的有效分布宽度： a=a1+1.4+2l0=0.44+1.4+20.71=3.26(m) 冲击系数：1+=1.3 作用于每米板宽条上的剪力为：VAp=(1+)=1.3=27.914(KN)作用于每米板宽条上的弯矩为：MAp=-(1+)(l0-)2=-1.3(0.71-)=-13.957(KN/m)4. 基本组合 恒+汽： 1.2MAh+1.4MAp=-1.21.411-1.413.957=-21.233（KN/m） 1.2VAh+1.4VAp=1.23.976+1.427.914=43.8508(KN)故行车道板的设计作用效应为：MA=-21.233（KN/m），VA=43.851(KN)(二)截面设计、配筋与强度验算悬臂板根部高度h=140mm，净保护层a=25mm。若选用12钢筋，则有效高度h0=h-a=115

5、mm 按（D62）5.2.2条： r0Mdfcdbx(h0-x/2) 故x=14.3mm而且14.3mmb h0=0.56115=64.4mm(2) 求钢筋面积AS按（D62）5.2.2条：fsdAS=fcdbx 故AS=7.0510-4(m2)(3) 配筋查有关板宽1m内的钢筋截面与间距表，当选用12钢筋时，需要钢筋间距为150mm时，此时所提供的钢筋截面积为：Ag=7.54cm27.05cm2(4) 尺寸验算：按（D62）5.2.9条抗剪上限值：按（D62）5.2.10条抗剪上限值： 由上式可知可不进行斜截面抗剪承载力的验算，仅须按构造要求配置箍筋，取分布钢筋用8，间距取20cm承载能力验算 fsdAS=fcdbx 得x=mm Md=fcdbx(h0-x/2)Md=13.8 故承载力满足要求。二、主梁内力计算（一） 主梁的荷载横向分布系数 跨中荷载弯矩横向分布系数（偏心压力法计算）本桥各根主梁的横截面均相等，梁数n=5，梁间距为1.6米，则：=+=(2)2+1.62+02+(-1.6)2+(-21.6)2=25.6m21号梁横向影响线的竖坐标值为： =+=+=0.20+0.40=0

6、.60=-=-=0.20-0.40=-0.20进而由和计算横向影响线的零点位置，设零点至1号梁位的距离为,则：= 解得：=4.80m零点位置确定后，就可求出各类荷载相应于各个荷载位置的横向影响线竖坐标值和。由和绘制1号梁横向影响线，按照桥规确定汽车荷载最不利位置，图示如下：设人行道缘石至1号梁轴线的距离为，则：=0.3m于是1号梁的荷载横向分布系数可计算如下（以和分别表示影响线零点至汽车车轮和人群荷载集度的横坐标距离）车辆荷载：=0.538人群荷载：=同理可以求得各梁横向影响线的竖标值：公路-II级：=0.538，=0.469，=0.4人群荷载：=0.648，=0.442，=0.2 梁端剪力横向分布系数计算（按杠杆法）公路级 m1汽=1/20.875=0.438 m2汽=1/21.000=0.500 m3汽=1/2（0.938+0.250）=0.594人群荷载 m1人=1.422 m2人=-0.422 m3人=0按杠杆法计算横向分布系数（二）、内力计算1恒载内力(1)恒载：假定桥面构造各部分重量平均分配给各土梁承担，计算如下。构件名单元构件体积及算式（KN/M）主梁横隔梁边主梁中主梁桥

7、面铺装沥青混凝土面层混凝土垫层人行道部分缘石支撑梁人行道梁A人行道梁B镶面砧栏杆柱扶手 一侧人行道部分每2.5m长时重12.35/2.5=4.94(kN/m)。按人行道板横向分布系数分摊至各梁的板重为：1号梁、5号梁：2号梁、4号梁：3号梁：各梁的永久荷载汇总于表：梁号主梁横梁栏杆及行人道铺装层合计1（5）2（4）39.769.769.760.641.281.283.382.180.994.564.564.5618.3417.7816.592、 恒载内力 ， 内力1，5号梁2，4号梁3号梁弯矩M剪力Q弯矩M剪力Q弯矩M剪力QX=00169.650164.470153.46X=l/4588.4684.82570.4982.23532.3176.73X=l/2784.60760.650709.7402）公路级均布荷载qk,集中荷载Pk及其影响线面积 按照桥规规定，公路II级车道荷载均布荷载qk=7.875kN/m, Pk=175.5kN。计算剪力效应时，集中荷载标准值Pk应乘以1.2的系数。项目42.7832.092.319.25可变作用（人群）（每延米）p人：p人=30.75=2.25（kN/m）3） 可变作用效应梁号内力qk(3)(4)Pk(5)yk(6)弯矩效应10.5381.37.87542.78175.54.625803.620.53832.093.469602.5520.46942.784.625700.290.46932.093.469525.2730.40042.784.625597.260.40032.093.469447.99人群产生的弯矩（kN）梁号内力P人（2）(3)弯矩效应10.6842.2542.7865.840.68432.0949.3920.44242.7842.540.44232.0931.9130.20042.7819.250.20032.0914.44基本荷载组合：按照桥规规定，永久作用设计值效应与可变作用设计值效应的分项系数为：永久荷载作用系数： 汽车荷载作用系数： 人群荷载作用系数：弯矩组合效应梁号内力永久荷载人群汽车

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