楼塔吊格构式钢平台基础施工方案.pdf

工程名称：湖州信业佳佳园 17#楼建设单位：湖州市信业佳房地产开发有限公司监理单位：湖州中设建设工程监理有限公司塔吊基础施工方案（17#楼）主要编制人：费国强职称（职务） ：项目技术负责人审核人员：杨枫职称（职务） ：质安科技术主管审批人员：梁旭职称（职务） ：公司技术负责人施工单位：美信佳集团建设有限公司编制日期：2013 年 6 月 16 日施工组织设计（安全专项施工方案）审批表工程名称编制单位工程规模方案名称湖州信业佳佳园 17#楼美信佳集团建设有限公司4805.12 平方米塔吊基础施工方案（17 楼）工程等级主要编制人二级审核意见审核人（签名） ：日期：年月日（审核技术部门章）审批人（签名） ：日期：年月日（企业公章）审批意见备注栏1目目录录一、工程概况一、工程概况二、编制依据二、编制依据三、基础设计、验算和附图三、基础设计、验算和附图2一、工程概况一、工程概况本项目为湖州市信业佳佳园住宅小区工程，总建筑面积106700 ，由7 幢多层、14 幢小高层住宅楼 （含部分商业建筑裙房） 和连通地下室组成 其中 17#楼为 18 层小高层住宅，取 17#楼最高处标高为 57.10m（室外地下室顶板以上以上为 58.90m） 。

0.000 相当于黄海 3.920m拟计划在 17#楼南侧位置设置 1 台华东建机 H5710 式起重机施工，臂长为 57 米，塔吊基础采用四 桩格 构柱 组合 式基础 ，混凝土 桩基础的强度 为 C30，在桩顶部 位设 置2.80m*2.80m*0.60m 的混凝土承台进行加固格构柱子采用角钢制作，缀板焊接拼装，柱子顶部采用钢板焊接，钢板上面安装塔吊，塔机安装高度自安装面（黄海标高为 2.62 m，高出地下室顶板面 0.50m）算起为取 67.50m,布置，将 17#楼南面 15 轴偏西 500*A 轴偏南4850 的交点作为塔吊的中心点，详见附图（17#楼塔吊布置示意图） 二、编制依据二、编制依据1、本方案主要依据总平面图、17#楼建筑、结构施工图纸和基坑围护工程施工图纸及以下规范及参考文献编制:塔式起重机设计规范（GB/T13752-1992）建筑施工塔式起重机安装、使用拆卸安全技术规程（JGJ1962010）地基基础设计规范（GB50007-2011）建筑结构荷载规范（GB50009-2006）建筑安全检查标准（JGJ59-2011）混凝土结构设计规范（GB50010-2010）建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）钢结构设计规范(GB50017-2003)钢结构设计与原理（中国建筑工业出版社）地质勘察报告核工业湖州工程勘察院塔式起重机使用说明书浙江省嘉兴市华东建设机械有限公司浙江省固定式塔式起重机基础技术规程（DB-T1053-2008）塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T1872009)品茗安全计算软件 2013 版三、基础设计、验算和附图三、基础设计、验算和附图根据组合式塔吊基础的有关要求及本工程所处位置的实际情况，桩顶的标高为3黄海标高-3.28 米。

按照 57m 臂长计算，计算书和附图如下：格构式钢平台基础计算书格构式钢平台基础计算书计算依据：1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20092、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑桩基技术规范JGJ94-20084、建筑地基基础设计规范GB50007-20115、钢结构设计规范GB50017-2003一、塔机属性一、塔机属性塔机型号塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)塔机独立状态的计算高度H(m)塔身桁架结构塔身桁架结构宽度B(m)QTZ80（华东建机）4043方钢管1.6二、塔机荷载二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1 1、塔机自身荷载标准值、塔机自身荷载标准值4塔身自重G0(kN)起重臂自重G1(kN)起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)小车和吊钩自重G2(kN)最大起重荷载Qmax(kN)最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)最小起重荷载Qmin(kN)最大吊物幅度RQmin(m)最大起重力矩M2(kNm)平衡臂自重G3(kN)平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)平衡块自重G4(kN)平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)312.3859.0524.83.96013.51060Max6013.5，106081016.756.0716510.52 2、风荷载标准值、风荷载标准值k(kN/m(kN/m2) )工程所在地基本风压0(kN/m )2浙江 湖州市工作状态非工作状态0.20.45塔帽形状和变幅方式地面粗糙度风振系数z锥形塔帽，小车变幅B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)工作状态非工作状态1.32工作状态非工作状态1.951.951.591.59风压等效高度变化系数z风荷载体型系数s5风向系数塔身前后片桁架的平均充实率0风荷载标准值k(kN/m )21.20.35工作状态非工作状态0.81.21.591.951.320.20.790.81.21.591.951.320.451.773 3、塔机传递至基础荷载标准值、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)起重荷载标准值Fqk(kN)竖向荷载标准值Fk(kN)水平荷载标准值Fvk(kN)倾覆力矩标准值Mk(kNm)312.38+59.05+3.9+16.75+165557.0860557.08+60617.080.790.351.64319.0259.0524.8+3.913.5-16.756.07-16510.5+0.9(810+0.519.0243)779.95非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)水平荷载标准值Fvk(kN)倾覆力矩标准值Mk(kNm)Fk1557.081.770.351.64342.6259.0524.8-16.756.07-16510.5+0.542.6243546.64 4、塔机传递至基础荷载设计值、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)起重荷载设计值FQ(kN)竖向荷载设计值F(kN)水平荷载设计值Fv(kN)1.2Fk11.2557.08668.51.4FQk1.46084668.5+84752.51.4Fvk1.419.0226.631.2(59.0524.8+3.913.5-16.756.07-16510.5)+1.40.9(810+0.519.0243)倾覆力矩设计值M(kNm)1155.35非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.2Fk1.2557.08668.56水平荷载设计值Fv(kN)倾覆力矩设计值M(kNm)1.4Fvk1.442.6259.671.2(59.0524.8-16.756.07-16510.5)+1.40.542.6243839.18三、钢平台计算三、钢平台计算钢平台宽b(m)塔吊基础节加固杆件截面类型钢平台总重Gp1(kN)锚栓孔直径R(mm)0.70槽钢630钢平台板厚t(mm)塔吊基础节加固杆件型号格构式钢柱总重Gp2(kN)钢平台与格构柱连接角焊缝焊角尺寸hf1(mm)节点板与格构柱连接角焊缝焊角尺寸 12hf2(mm)：节点板厚t1(mm)节点板宽b1(mm)双向板的支撑形式2075四边简支节点板高h1(mm)钢平台验算方式200双向板钢平台单边节点板个数n125022a号槽钢4012桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(1.62+1.62)0.5=2.263m1 1、钢板强度验算、钢板强度验算荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax1=F/n+M/L=752.496/4+1155.353/2.263=698.664kNQmin1=F/n-M/L=752.496/4-1155.353/2.263=-322.416kN简化钢平台板为双向板(断面扣除2个锚栓孔直径)承载计算,钢板自重：q=78.5t =78.50.05=3.925Kn/m2板的支撑方式为四边简支，板在两个方向的长度lx=ly=a，查双向板在均布荷载作用下的内力系数表得最大弯矩在跨中，Mx=My，弯矩系数为0.0368M中1=0.0368(q+Qmax/a2)a2=0.0368(3.925+698.664/0.452)0.452=25.74kNmM中2=0.0368(q+Qmin/a2)a2=0.0368(3.925+(-322.416)/0.452)0.452=-11.836kNmM=25.74kNmhc=(Ac(110+t)+(a-2R)t2/2)/(Ac+(a-2R)t)=(3184(110+50)+(450-230)502/2)/(3184+(450-230)50)=43.949mm7W=(a-2R)t3/12+(a-2R)t(hc-t/2)2+Ix+Ac(110+t-hc)2)/max(220+t-hc)，hc)=(450-230)503/12+(450-230)50(43.949-50/2)2+23939000+3184(110+50-43.949)2)/max(220+50-43.949)，43.949)=344545.457mm3=M/W=25.74106/344545.457=74.707N/mm2f=215N/mm2满足要求！2 2、焊缝验算、焊缝验算荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax2=(F+1.35Gp1)/n+M/L=(752.496+1.356)/4+1155.353/2.263=700.689kNQmin2=(F+1.35Gp1)/n-M/L=(752.496+1.356)/4-1155.353/2.263=-320.391kN钢平台与格构柱连接角焊缝：hf1=12mm焊缝长度lw1=42l =42125=1000mm节点板与钢平台连接采用双面角焊缝：hf2=12mm焊缝长度lw2=42n1b1=42275=1200mm考虑安装焊缝折减系数取0.8焊缝应力：=Qmin2/(0.80.7(lw1hf1+lw2hf2)=320.391103/(0.80.7(100012+120012)=21.671N/mm2f=160N/mm2满足要求！节点板与格构柱连接采用双面角焊缝：hf2=12mm焊缝长度lw3=42n1h1=422200=3200mm考虑安装焊缝折减系数取0.8焊缝应力：=N/(0.80.7lw3hf2)=700.689103/(0.80.7320012)=32.584N/mm2f=160N/mm2满足要求！四、桩顶作用效应计算四、桩顶作用效应计算基础布置基础布置桩数n下承台长l(m)下承台长向桩心距al(m)桩直径d(m)42.81.60.88下承台高度h(m)下承台宽b(m)下承台宽向桩心距ab(m)0.62.81.6下承台参数下承台参数下承台混凝土等级下承台上部覆土厚度h(m)下承台混凝土保护层厚度(mm)C25050下承台混凝土自重C(kN/m )下承台上部覆土的重度(kN/m )332519承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hc+h)=2.82.8(0.625+019)=117.6kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2117.6=141.12kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(1.62+1.62)0.5=2.26m1 1、荷载效应标准组合、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk+Gp1+Gp2)/n=(617.08+117.6+6+40)/4=195.17kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk+Gp1+Gp2)/n+(Mk+FVkh)/L=(617.08+117.6+6+40)/4+(779.95+19.026.8)/2.26=597.021kNQkmin=(Fk+Gk+Gp1+Gp2)/n-(Mk+FVkh)/L=(617.08+117.6+6+40)/4-(779.95+19.026.8)/2.26=-206.68kN2 2、荷载效应基本组合、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖。