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建筑施工模板安全技术前￿￿￿言 ￿￿￿￿随着现代化建设和现代工程技术的蓬勃发展，在土木、建筑工程中居于及其重要地位的现浇混凝土结构工程的施工中，模板工程技术已发生了面貌一新的变化,模板工程的方案设计、承载验算、试验监测和施工管理也都有了巨大的进步和发展但随着大跨度、高大空间结构工程的不断增加，一些由于高大模板支撑坍塌的事故也屡见不鲜因此，如何编好高大模板方案，如何开展现场安全管理、技术管理成为我们必须高度重视的问题•2005年“9.5”事故、浙江2003年“2.18”事￿故、江门2004年“10.7”事故、大连2006年“5.19”事故、贵阳2005年“10.27”事故、淄博2006年、2007年事故、合肥2008年事故、2010年1月昆明新机场事故￿￿￿￿国家连续出台各种文件、规范、标准，旨在提高高大模板支撑体系的安全性，从设计计算到构造措施更加偏于安全，对于高度超过8m的高大模板支撑严格执行专家论证制度近年来涉及高大模板支撑的规范主要包括：￿￿￿￿1.《建筑施工模板安全技术规范》，编号为JGJ162－2008，自2008年12月l日起实施￿￿￿￿2.￿《扣件式钢管脚手架安全技术规范》编号为JGJ130-2011，自2011年12月1日起实施。

￿￿￿￿3.《混凝土结构工程施工规范》编号为GB50666-2011，自2012年8月1日起实施￿￿￿￿上述三个规范虽然在一些要求上有所区别，但是不能认为相互间存在矛盾，其实从根本上来讲是一致的总的来说.《混凝土结构工程施工规范》对模板支撑体系的计算要比《建筑施工模板安全技术规范》更偏于保守，荷载组合方面略有区别，但是本质上没有太大的变化，个人认为《建筑施工模板安全技术规范》与荷载规范的要求更一致一些，方案计算优选《混凝土结构工程施工规范》，但对于《混凝土结构工程施工规范》中一些缺少的内容仍可以按照建筑施工模板安全技术规范》进行计算￿￿￿￿￿￿￿￿《扣件式钢管脚手架安全技术规范》对脚手架搭设材料及高支模的构造措施方面要求更加严格和细致，现场验收时应以此作为主要的验收依据￿￿￿￿小结：￿￿￿￿1.高支模的计算优先参照《混凝土结构工程施工规范》，《建筑施工模板安全技术规范》作补充￿￿￿￿2.材料及构造措施参照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》，￿《建筑施工模板安全技术规范》作补充就高不就低！建筑施工模板安全技术规范JGJ162—20081.0.1￿为在工程建设模板工程施工中贯彻国家安全生产的方针和政策，做到安全生产、技术先进、经济合理、方便适用，制定本规范。

1.0.2￿本规范适用于建筑施工中现浇混凝土工程模板体系的设计、制作、安装和拆除1.0.3￿进行模板工程的设计和施工时，应从工程实际情况出发，合理选用材料、方案和构造措施；应满足模板在运输、安装和适用过程的强度、稳定性和刚度要求，并宜优先采用定型化、标准化的模板支架和模板构件1.0.4￿建筑施工模板工程的设计、制作、安装和拆除除应符合本规范的要求外，尚应符合国家现行有关标准的规定1￿术语、符号￿￿￿￿本章术语的条文仅列出容易混淆、误解和概念模糊的术语，计13个1￿面板，2￿小梁，3￿主梁￿1233￿材料选用•为保证模板结构的承载能力，防止在一定条件下出现脆性破坏，应根据模板体系的重要性、荷载特征、连接方法等不同情况，选用适合的钢材型号和材性，而且宜选用Q235钢对模板支架材料优先选用钢材•（本条重点提出了防止脆性破坏的问题，这对承重模板结构来说是十分重要的，在过去这方面不够明确•3.1.4￿￿承重构件采用钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度和硫、磷含量合格保证，对焊接结构尚应具有含碳量的合格保证•￿￿￿焊接承重结构以及重要非焊接承重结构采用的钢材还应具有冷弯实验合格保证•3.1.5解释：钢结构脆断破坏问题进来引起普遍注意，而模板结构在冬季施工中也处于低温环境下，也存在脆断问题。

3.1￿￿钢　管•3.1.1￿模板支架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》(GB/T￿13793)或《低压流体输送用焊接钢管》(GB/T￿3092)中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T￿700)中Q235-A￿级钢的规定•3.1.2￿模板支架的钢管应采用标准规格483.5￿mm，壁厚不得小于3.0mm钢管上严禁打孔48.3×3.6mm)•3.1.3￿钢管尚应符合下列规定：•一、￿钢管的尺寸、表面质量和外形应分别符合：•钢管外观质量要求：•1￿钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；•2￿钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；•3￿钢管应进行防锈处理•二、￿每根钢管的最大质量不宜大于25kg25.8kg)3.2￿￿扣　件•3.2.1扣件式钢管模板支架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB￿15831)的规定采用其它材料制作的扣件时，应经试验证明其质量符合相关标准的规定后方可使用•3.2.2￿扣件应符合（1￿有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；2￿扣件应进行防锈处理。

)的规定•3.2.3￿模板支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏4￿荷载及变形值的规定4.1￿荷载标准值4.2￿荷载设计值4.3￿荷载组合4.4￿变形值规定4.1￿荷载标准值4.1.1￿永久荷载￿￿￿￿￿新浇筑混凝土自重G2￿（楼层高度为4m以上时，如何取值？）模板及其支架自重G1钢筋自重G3￿￿￿￿￿￿￿（一般梁板结构，板1.1kN/m3，梁1.5kN/m3）采用内部振捣器，新浇筑混凝土作用于模板侧压力G4￿￿￿￿￿￿￿（与《施工手册》规定一致，是以流体静压力原理为基础，并结合浇筑速度与侧压力的国内试验结果而建立的，考虑了不同密度混凝土凝结时间、坍落度和掺缓凝剂的影响等因素适用于浇筑速度在6m/h以下的普通混凝土及轻骨料混凝土新浇筑混凝土对模板侧面压力的标准值￿G4k￿￿a￿￿新浇混凝土的影响因素：￿￿￿￿￿混凝土的密度、初凝时间t、浇筑速度V、坍落度、入模温度T、加外加剂、浇筑高度等￿￿￿￿￿￿￿b￿￿新浇混凝土侧压力的计算￿￿to——新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定当缺乏试验资￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿料时，可采用to=计算（T为混凝土的温度，℃）t0=200/(T+15)￿V——混凝土的浇筑速度（m/h）；￿H——混凝土侧压力计算位置所至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）；￿1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿外加剂时取1.2；￿2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿50~90mm时，取1.0；110~150mm时，取1.15。

￿￿￿￿*￿荷载组合与荷载的￿分项系数￿￿￿￿*￿注意：￿￿￿验算刚度（即变形）时，取荷载的标准值￿￿￿￿*￿荷载分布图￿有效压头高度按下式计算：￿4.1.2￿可变荷载￿￿￿施工人员及设备荷载Q14.1.3￿风荷载（风振系数取1，基本风压按n＝10年）￿￿￿振捣混凝土时产生的荷载Q2￿￿￿倾倒混凝土时，对垂直面模板产生的水平荷载Q3￿￿￿当计算模板和直接支承模板的小梁时，均布活荷载可取2.5kN/m2，再用集中荷载2.5kN进行验算，比较两者所得的弯矩值取其大值；当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取1.5kN/m2；当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载标准值可取1.0kN/m2注：1￿对大型浇筑设备，如上料平台、混凝土输送泵等按实际情况计算；采用布料机上料进行浇筑混凝土时，活荷载标准值取4kN/m22￿混凝土堆积高度超过100mm以上者按实际高度计算3￿模板单块宽度小于150mm时，集中荷载可分布于相邻的2块板面上计算面板及小梁计算面板及小梁 活载活载2.5kN/m2计算支撑小梁的主梁计算支撑小梁的主梁 活载活载1.5kN/m2计算支撑大梁的支架计算支撑大梁的支架 活载活载1.0kN/m2 混凝土布料机基座形式布料杆在输送混凝土时的冲击荷载可能是造成垮塌的诱发荷载振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k，倾倒混凝土时，对垂直面模板产生的水平荷载标准值Q3k共同点￿￿￿￿作用范围均在“有效压头高度”以内不同点￿￿￿￿二者不会同时出现（见4.3.2￿各项荷载标准值组合）取自《混凝土结构工程施工及验算规范》GB50024-924.1 荷载设计值4.2.1￿强度、稳定性验算，采用荷载设计值4.2.2￿正常使用极限状态的变形时，采用荷载标准值4.2.3￿钢面板及其支架作用荷载设计值可乘以0.95进行折减。

当采用冷弯薄壁型钢时，其荷载设计值不应折减4.3 荷载组合永久荷载分项系数γG￿￿￿当其效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合，取1.2，对由永久荷载效应控制的组合，取1.35￿￿￿当其效应对结构有利时，取1.0，对结构的倾覆、滑移验算，取0.9可变荷载分项系数γQ￿￿￿一般取1.4，大于4kN/m2时取1.3，风荷载分项系数，取1.44.3.1￿极限状态设计1￿承载能力极限状态￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿r0S≤R￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿（4.3.1-1）￿￿1）由可变荷载效应控制的组合（4.3.1-2）（4.3.1-3）￿2）由永久荷载效应控制的组合（4.3.1-4）2￿正常使用极限状态￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿S≤C￿（4.3.1-5）（4.3.1-6）（较0.85有所提高）结合4.3.2款，可得效应组合设计值S4.4￿变形值规定【讨论】L——计算跨度，应明确为最大计算跨度4.4.1、4.4.2关于变形容许值，存在分歧5.1 一般规定5.1.2￿模板及其支架的设计应符合下列规定：1￿具有足够的承载能力、刚度和稳定性2￿构造简单，装拆方便，便于钢筋的绑扎、安装和混凝土的浇筑、养护3￿混凝土梁施工由跨中向两端对称分层浇筑，每层厚度不得大于400mm（与4.1.2￿注2进行对比）4￿抗倾覆稳定性验算时，须符合相关设计规范规定。

5.1.3￿模板设计包含内容1￿据混凝土施工工艺和季节施工措施，定构造所受荷载；2￿绘制配板设计图、支撑设计布置图、细部构造和异形模板大样图；3￿按模板承受荷载的最不利组合对模板进行验算；4￿制定模板安装及拆除的程序和方法；5￿编制模板及配件的规格、数量汇总表及周转使用计划；6、编制模板施工安全、防火技术措施及设计、施工说明书；穿插：6.1.1￿模板安装前必须做好下列安全技术准备工作：1￿应审查模板的结构设计与施工说明书中的荷载、计算方法、节点构造和安全措施，设计审批手续应齐全2￿应进行全面的安全技术交底，操作班应熟悉设计与施工说明书，并应做好模板安装作业的分工准备采用爬模、飞模、隧道模等特殊模板施工时，所有参加作业人员必须经过专门技术培训，考核合格后方可上岗满堂支撑架立杆平面布置图￿￿￿满堂支撑架水平剪刀撑布置图￿￿￿用胶合板及钢管扣件支梁、板模的构造5.1.6￿模板结构构件的长细比应符合下列规定：1￿受压构件长细比：支架立柱及桁架，不应大于150；拉条、缀条、斜撑等连系构件，不应大于200；2￿受拉构件长细比：钢杆件，不应大于350；木杆件，不应大于250目的】1￿避免自重引起的过分弯曲；2￿消除振动影响。

5.1.7￿用扣件式钢管脚手架作支架立柱时，应符合下列规定：1￿连接扣件和钢管立杆底座应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定；2￿承重的支架柱，其荷载应直接作用于立杆的轴线上，严禁承受偏心荷载，并应按单立杆轴心受压计算；钢管的初始弯曲率不得大于1/1000，其壁厚应按实际检查结果计算；3￿当露天支架立柱为群柱架时，高宽比不应大于5，当高宽比大于5时，必须加设抛撑或揽风绳，保证宽度方向的稳定可调托座，双钢管托梁非稳定体系稳定体系设抛撑（对称设置）设揽风绳（对称设置）5.1.9￿遇有下列情况时，水平支撑梁的设计应采取防倾倒措施，不得取消或改动销紧装置的作用，且应符合下列规定：1￿水平支撑如倾斜或由倾斜的托板支撑以及偏心荷载情况存在时；2￿梁由多杆件组成；3￿当梁的高宽比大于2.5时，水平支撑梁的底面严禁支撑在50mm宽的单托板面上；4￿水平支撑梁的高宽比大于2.5时，应避免承受集中荷载5.2 现浇混凝土计算5.2.1￿面板可按简支跨计算，应验算跨中和悬臂端的最不利抗弯强度和挠度1￿抗弯强度计算￿￿￿最不利弯矩设计值，取均布荷载与集中荷载分别作用时计算结果的大值；2￿挠度应按下式公式进行验算￿￿5.2.2￿支撑楞梁计算时，次楞一般为2跨以上连续楞梁，可按本规范附录C计算，当跨度不等时，应按不等跨连续楞梁或悬臂楞梁设计；主楞可根据实际情况按连续梁、简支梁或悬臂梁设计；同时次、主楞梁均应进行最不利抗弯强度与挠度计算。

1￿次、主楞梁抗弯强度计算￿￿￿最不利弯矩设计值，应从均布荷载产生的弯矩设计值M1、均布荷载与集中荷载产生的弯矩设计值M2和悬臂端产生的弯矩设计值M3三者中，选取计算结果最大值2￿次、主楞楞梁抗剪强度计算3￿挠度计算￿￿￿6 模板构造与安装6.1 一般规定6.2 支架立柱构造与安装6.3 普通模板构造与安装6.4 爬升模板构造与安装（略）6.5 飞模构造与安装（略）6.6 隧道模板构造与安装（略）6.1 一般规定6.1.2￿模板构造与安装应符合下列规定：1￿模板安装应按设计与施工说明书顺序拼装木杆、钢管、门架等支架立柱不得混搭2￿竖向模板和支架立柱支承部分安装在基土上时，应加设垫板，垫板应有足够强度和支承面积，且应中心承载基土应坚实，并应有排水措施对湿陷性黄土应有防水措施；对特别重要的结构工程可采用混凝土、打桩等措施防止支架柱下沉对冻胀性土应有防冻融措施3￿当满堂或共享空间模板支架立柱高度高度超过8m时，若地基土达不到承载要求，无法防止立柱下沉，则应先施工地面下的工程，再分层回填夯实基土，浇筑地面混凝土垫层，达到强度后方可支模4￿模板及其支架在安装过程中，必须设置有效防倾覆的临时固定设施。

深圳地铁3号线 5￿现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m时，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全长度的1/1000～3/1000.6￿现浇多层或高层房屋和构筑物，安装上层模板及其支架应符合下列规定：1）下层楼板应具有承受上层施工荷载的承载能力，否则应加设支撑支架；2）上层支架立柱应对准下层支架立柱，并应在立柱底铺设垫板；3）当采用悬臂吊模板、桁架支模方法时，其支撑结构的承载能力和刚度必须符合设计构造要求7￿当层间高度大于5m时，应选用桁架支模或钢管立柱支模当层间高度小于或等于5m时，可采用木立柱支模南京河西四季仁恒双塔空中花园板梁施工高支模现场安装检查现场安装检查桁架底部安全措施桁架底部安全措施常州九洲广场悬挑层高支模，悬挑常州九洲广场悬挑层高支模，悬挑5m钢挑梁施工，要求传力直接，明确钢挑梁施工，要求传力直接，明确6.1.9￿支撑梁、板的支架立柱构造与安装应符合下列规定：1￿梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数2￿木立柱底部应设垫木，顶部应设支撑头钢管立杆底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。

3￿在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆（和《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ￿130－2011第6.3.2相反）可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆当层高在8～20m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆，当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑板立柱间距＝梁立柱间距板立柱间距＝2x梁立柱间距层高＜8m8m≤层高≤20m层高＞20m丝杆伸出长度过长，无法保证垂直传力端部扣件盖板的边缘至杆端距离太小6.2￿支架立柱构造与安装6.2.2工具式立柱支撑的构造与安装应符合下列规定：1￿工具式钢管单立柱支撑的间距应符合支撑设计的规定2￿立柱不得接长使用3￿所有夹具、螺栓、销子和其他配件应处在闭合或拧紧的位置4￿立杆及水平拉杆构造应符合本规范第6.1.9条的规定。

工具式立柱支撑的梁、板模板6.2.4当采用扣件式钢管作立柱支撑时，其构造与安装应符合下列规定：1￿钢管规格、间距、扣件应符合设计要求每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm2￿钢管支架立柱间距、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑的设置应符合本规范第6.1.9条的规定当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于2跨，高低差不得大于1m，立杆距边坡上方边缘不得小于0.5m与JGJ130-2011中6.3.3条一致）3￿立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3￿（与JGJ130-2011中6.3.3条一致）4￿严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上 南京电视台演播中心大演播厅模板支架整体倒塌技术原因分析 事故发生后，查看残存钢管支架的立杆连续4根钢管接头在同一高度架子底部与周边支架的水平连系杆很少，立杆的横向约束很弱对接扣件在同一位置对接扣件在同一位置《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011高支模构造措施对比5￿满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的连续式剪刀撑（图6.2.4－1）.剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45°～60°。

当建筑层高在8～20m时，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑（图6.2.4－2）当建筑层高超过20m时，在满足以上规定的基础上，应将所有之字斜撑全部改为连续式剪刀撑（图6.2.4－3）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008通通常常情情况况下下剪剪刀刀撑撑设设置置支支撑撑高高度度在在8~20m情情况况下下剪剪刀刀撑撑设设置置支支撑撑高高度度在在20m以以上上情情况况下下剪剪刀刀撑撑设设置置6￿当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6－9m、竖向间距2～3m与建筑结构设置一个固结点模板支撑系统四周均设剪刀撑满堂支撑架应根据架体的类型设置剪刀撑，并应符合下列规定：￿1￿普通型：1）在架体外侧周边及内部纵、横向每5m～8m，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为5m～8m；2）在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑当支撑高度超过8m，或施工总荷载大于15kN/㎡，或集中线荷载大于20kN/m￿的支撑架，扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑。

水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过8m《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112￿加强型：1）当立杆纵、横间距为0.9￿m×0.9m～1.2m×1.2m￿时，在架体外侧周边及内部纵、横向每4￿跨（且不大于5m），应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为4￿跨2）当立杆纵、横间距为0.6￿m×0.6m～0.9￿m×0.9m（含0.6m×0.6m，0.9m×0.9m）￿时，在架体外侧周边及内部纵、横向每5￿跨（且不小于3m），应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为5￿跨3）当立杆纵、横间距为0.4￿m×0.4m～0.6￿m×0.6m（含0.4m×0.4m）时￿，在架体外侧周边及内部纵、横向每3m～3.2m￿应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为3m～3.2m￿4）在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置水平剪刀撑，扫地杆的设置层水平剪刀撑的设置应符合6.9.3￿条第一款第二项的规定，水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过6m，剪刀撑宽度应为3m～5m《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011Page  1162 加强型：1 普通型：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011Page  117满堂支撑架的可调底座、可调托撑螺杆伸出长度不宜超过300mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。

当满堂支撑架高宽比不满足本规范附录C￿表￿C-2～表C-5￿规定（高宽比大于2￿或2.5）时，满堂支撑架应在支架的四周和中部与结构柱进行刚性连接，连墙件水平间距应为6m～9m,竖向间距应为2m～3m在无结构柱部位应采取预埋钢管等措施与建筑结构进行刚性连接，在有空间部位，满堂支撑架宜超出顶部加载区投影范围向外延伸布置2～3￿跨支撑架高宽比不应大于3《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008《混凝土结构施工规范》JGJ50666-2011模板工程计算对比4.3.6￿《混凝土结构施工规范》模板支架的荷载基本组合的效应设计值按下式计算：《建筑施工模板安全技术规范》的荷载基本组合的效应设计值按下式计算：《混凝土结构施工规范》的公式不考虑组合受哪一种荷载控制，更直观，数据更偏于安全荷载效应组合对比：模板侧压力G4￿计算公式对比：《建筑施工模板安全技术规范》《混凝土结构施工规范》￿￿￿￿￿￿￿￿区别仅在于坍落度影响修正系数β，而《混凝土结构施工规范》中不设外加剂影响系数β1，坍落度修正系数的范围扩展到180㎜,更接近实际情况，计算进一步简化￿￿￿￿风险行业，每一环节、每道工序，慎之又慎、循规蹈矩，强调程序化，实施安全文明标准化，目的是加强企业自律、促进依法施工，有效落实安全技术措施，控制危害和危险因素，实现平安施工，以构造和谐建设环境，体现更好人文关怀，民本关爱，营造良好的企业文化，使建筑业发展更有序更健康！。