楼施工电梯基础方案.doc

XXXXXXXXX工程二期C区XXXXXXXXX楼施工电梯基础专项施工方案XXXXXXXXX有限责任公司2013年08月14日目 录第一节：工程概况 3第二节：编制依据 3一、 本工程图纸及施工组织设计 3二、 施工电梯基础图纸及施工电梯参数 3三、 相关规范 3第三节：施工方法 3一、 材料选用： 3二、 设置方法： 4第四节：计算书 6一、 施工电梯荷载计算： 6一）. 荷载参数： 6二）. 电梯作用于钢梁基础的计算荷载： 7二、 施工电梯基础钢梁验算（常态、满载）： 7三、 施工电梯基础钢梁验算（非常态）： 10四、 钢梁锚固螺栓验算： 13五、 支座砼强度等级验算： 13六、 钢筋配筋计算： 13第一节：工程概况本工程位于XXXXXXXXX北面；建筑总高：106.3m，共30层，为框架结构，工期较紧，施工场地狭窄；为有效保证工期，合理组织施工，XXXXXXXXX楼设置两台施工电梯，施工电梯的型号为SCS-200，施工电梯的设置位置如平面布置图一所示；根据现场的实际情况，一台施工电梯布置位置处于基坑回填区，为有效保证施工电梯的安全使用，特制定本XXXXXXXXX楼施工电梯基础专项施工方案。

第二节：编制依据一、 本工程图纸及施工组织设计二、 施工电梯基础图纸及施工电梯参数三、 相关规范1、 《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204－2010）2、 《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）3、 《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）4、 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ30-2011）5、 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）6、 《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号7、 《建筑施工手册》第四版第三节：施工方法一、 材料选用：由于施工现场场地的特殊性，施工电梯基座无法直接安装在砼基础上，因该部位为回填区域；为保障施工电梯的安全使用，施工电梯传递荷载将通过钢梁，由钢梁传递至护壁冠梁及地下室侧墙上，避免施工电梯机座直接安装在砼基础上，因回填土方沉降而造成安全隐患由此需对该施工电梯的基础进行另行设计，采用的材料如下：材料选用：工字钢——18a#；混凝土——C30钢 筋——B14（纵筋）、A8（箍筋）二、 设置方法：由于施工电梯设置处处于回填区，施工电梯的荷载只能通过钢梁向护壁桩和地下室侧墙向下传递；为保证施工电梯在使用中的安全性，在施工电梯导轨及轿厢中部分别设置18a#工字钢（导轨下设置双钢梁，轿厢正中设置单钢梁）；为保证钢梁基础的结构整体稳定性及导轨下双钢梁受力的均匀性，在导轨下再增设一组18a#工字钢钢梁（沿回填区平行方向），上下钢梁间相交区域采用M20高强度螺栓连接（仅作定位固定）；但由于护壁桩冠梁于地下室侧墙间存在1350mm的高差，为保障施工电梯基座的安装水平，在冠梁和工字钢间设置混凝土短柱（500*300）对工字钢进行支撑；同时，为保障工字钢在动载情况下的稳定性，在工字钢间采用素混凝土、紧贴工字钢设置钢筋砼短柱对工字钢的水平方向位移进行限制，地下室侧墙上的钢筋砼短柱采用植筋方式与原结构相连；施工电梯基座和钢梁支座采用焊接方式连接；设置方法及位置详见附图。

平面布置图一钢梁平面布置图立面剖面图一立面剖面图二第四节：计算书一、 施工电梯荷载计算：一）. 荷载参数：(1)、 混凝土自重：25kN/m³，(2)、 荷载分项系数：1.2（静载）、1.5（动载），(3)、 电梯参数：a) 导轨： 158*（99.9/1.508+1）*10/1000=106.25kNb) 吊笼（包含压重）：2*1200*10/1000=24KNc) 最大载荷：2*2000*10/1000=40KN(4)、 18a#工字钢材料参数：a) 截面积： A=26.69cm2b) 惯性矩：Ix=1272.7 cm4c) 抵抗矩：Wx=141.4 cm3d) 回转半径：ix=7.04cme) 抗弯强度设计值：[f]=205Mpaf) 弹性模量：E=20600Mpa二）. 电梯作用于钢梁基础的计算荷载：F=1.2*106.25+1.5*（40+24）=223.5kN则：作用于导轨四支点的钢梁支座反力F’=F/4=223.5/4=55.88KN二、 施工电梯基础钢梁验算（常态、满载）：一）. 计算简图：计算简图一二）. 作用于钢梁的作用力：F1=F2=F’=55.86KN三）. 由平衡条件：ΣF=0ΣM=0得出：F3=[55.86*1.94+55.86*(1.94+0.65)]/(1.94+0.65+0.861)=73.33KNF4=[55.86*0.861+55.86*(0.861+0.65)]/(1.94+0.65+0.861)=38.40KN四）. 基础钢梁验算：基础钢梁验算采用pkpm2010版，验算结果如下：(1)、 设计信息 ： 钢梁钢材：Q235 梁跨度(m)： 3.451 梁平面外计算长度(m)： 0.500 钢梁截面：普通热轧工字钢: I18 容许挠度限值[υ]: l/180 = 19.172 (mm) 强度计算净截面系数：1.000 计算梁截面自重作用: 计算 简支梁受荷方式: 竖向单向受荷 荷载组合分项系数按荷载规范自动取值(2)、 设计依据 《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001） 《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）(3)、 简支梁作用与验算 a、 截面特性计算 A =3.0740e-003; Xc =4.7000e-002; Yc =9.0000e-002; Ix =1.6990e-005; Iy =1.2290e-006; ix =7.3700e-002; iy =2.0000e-002; W1x=1.8540e-004; W2x=1.8540e-004; W1y=2.6200e-005; W2y=2.6200e-005;b、 简支梁自重作用计算 梁自重荷载作用计算: 简支梁自重 (KN): G =8.3276e-001; 自重作用折算梁上均布线荷(KN/m) p=2.4131e-001;c、 梁上恒载作用 荷载编号 荷载类型 荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值2 1 4 13.28 0.86 0.00 0.00 2 4 13.28 1.51 0.00 0.00d、 梁上活载作用 荷载编号 荷载类型 荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值2 1 4 8.00 0.86 0.00 0.00 2 4 8.00 1.51 0.00 0.00e、 单工况荷载标准值作用支座反力 (压为正,单位：KN) △　恒载标准值支座反力 左支座反力 Rd1=17.849, 右支座反力 Rd2=9.544 △　活载标准值支座反力 左支座反力 Rl1=10.501, 右支座反力 Rl2=5.499f、 梁上各断面内力计算结果 △　组合1：1.2恒+1.4活 断面号 ： 1 2 3 4 5 6 7 弯矩(kN.m)： 0.000 10.376 20.727 31.007 33.507 35.983 32.614 剪力(kN) ： 36.120 36.037 35.954 8.734 8.651 8.568 -18.652 断面号 ： 8 9 10 11 12 13 弯矩(kN.m)： 27.239 21.839 16.415 10.967 5.496 0.000 剪力(kN) ： -18.735 -18.818 -18.901 -18.985 -19.068 -19.151 △　组合2：1.35恒+0.7*1.4活 断面号 ： 1 2 3 4 5 6 7 弯矩(kN.m)： 0.000 9.876 19.724 29.501 31.885 34.243 31.046 剪力(kN) ： 34.387 34.293 34.199 8.338 8.244 8.150 -17.711 断面号 ： 8 9 10 11 12 13 弯矩(kN.m)： 25.939 20.805 15.644 10.456 5.242 0.000 剪力(kN) ： -17.805 -17.899 -17.992 -18.086 -18.180 -18.273 g、 局部稳定验算 翼缘宽厚比 B/T=3.42 < 容许宽厚比 [B/T] =15.0 腹板计算高厚比 H0/Tw=21.78 < 容许高厚比[H0/Tw]=80.0h、 简支梁截面强度验算 简支梁最大正弯矩(kN.m)：36.608 (组合：1; 控制位置：1.511m) 强度计算最大应力(N/mm2)：188.054 < f=215.000 简支梁抗弯强度验算满足。

简支梁最大作用剪力(kN)：36.120 (组合：1; 控制位置：0.000m) 简支梁抗剪计算应力(N/mm2)：34.833 < fv=125.000 简支梁抗剪承载能力满足i、 简支梁整体稳定验算 平面外长细比 λy：25.000 梁整体稳定系数φb：0.942 简支梁最大正弯矩(kN.m)：36.608 (组合：1; 控制位置：1.511m) 简支梁整体稳定计算最大应力(N/mm2)：209.655 < f=215.000 简支梁整体稳定验算满足j、 简支梁挠度验算 △　标准组合：1.0恒+1.0活 断面号 ： 1 2 3 4 5 6 7 弯矩(kN.m)： 0.000 8.143 16.266 24.332 26.295 28.238 25.597 剪力(kN) ： 28.350 28.280 28.211 6.862 6.。