降低AO池A池溶解氧.docx

污水处理工论文降低 A/O 工艺 A 池溶解氧名：所在单位：安庆分公司公用工程部完成日期： 二 OO 七年十一月降低A/O工艺A池溶解氧摘要：对炼油污水A/0生化池A池溶解氧偏高失控状况进行分析，并运用统计 技术对该装置作生产优化和指标控制，有效地解决了生产难题主题词： A/0 工艺 溶解氧1、前言前置反硝化A/O工艺（其中A为Anoxic, O为Oxic）是目前含氮废水处理 应用比较广泛的一种方法其中 A 池主要进行反硝化反应，在污水处理中既实 现生物脱氮又可达到去除含碳有机物的目的，污水中大多数 BOD 在此阶段被降 解，因而该工艺A池运行状况的优劣对装置污水处理效果起关键影响作用安庆分公司污水处理的二级处理装置水质净化场采用前置反硝化 A/O 工艺 （活性污泥法）处理炼油污水，生产中制约A池正常运行的因素很多，如pH、 水温、碳源、溶解氧、污泥性能等等，近几年以溶解氧（DO）影响最突出，表 现为：溶解氧偏高，反硝化反应进程受限制，导致炼油污水处理效果不理想为 解决该生产难题，选择炼油污水 1#A/O 生化池进行客观分析，并对 A 池溶解氧 进行生产优化和有效控制2、现状及原因分析2.1、A 池溶解氧控制现状A池在缺氧环境中，在兼性反硝化菌的作用下，利用污水中的有机碳源（水 中的 BOD 成分）作为氢的供给体，将来自好氧池回流混合液中的硝酸盐和亚硝 酸盐还原为气态氮，同时有机物得到降解。

该段溶解氧对反硝化反应有较大影响， 主要由于氧会同回流液中的硝酸盐竞争电子供体，且会抑制硝酸盐还原酶的合成 及其活性反硝化反应过程溶解氧应保持在 0.5mg/L 以下，才能保证反硝化反应 的正常进行但该段溶解氧长期处于0.5 mg/L以上，根据2006年2〜6月份工艺报表， 每周随机采集一溶解氧值，见表 1：表1： A池溶解氧现状数据 单位：mg/L月份第1周第2周第3周第4周均值20.60.40.70.50.5530.70.40.30.50.4840.40.30.60.70.5050.80.40.50.40.5360.50.60.40.80.58从表中数据来看： 1#A/O 池 A 池溶解氧参数经常失控，每月均值多在0.50mg/L （仅3月份均值低于0.50mg/L）以上，最高值甚至达到O.8mg/L降低A池的DO以稳定生产是当务之急2.2、原因分析 近几年炼油污水水量负荷低，回流污水、回流污泥显富余，其硝化段（好氧 状态）富氧混合液按工艺流程回流入生化池前端 A 池，回流混合液溶解氧浓度 偏高会导致A池池内溶解氧过高，使反硝化反应时常受抑制该装置 A/O 生化池为合建式， A 池（缺氧）与 O 池（好氧）临界面处污水 流道（花墙）截面积过大（上下有两排规格为2.0mX 1.2 m的截面共六块），而 A 池在搅拌机组作用下局部可能存在水体作整体运动（甚至是返混）的现象，因 而易造成此临界处富氧混合液与缺氧混合液形成对流，大量富氧混合液通过对流 进入 A 池，使 A 池溶解氧值升高。

另外，1#A/O池A池池内溶解氧电极探头使用时间较长，受存在环境因素影 响已失准，生产中不能对 A 池溶解氧进行检测，溶解氧容易失控由于检 维修条件有限，短期内该状况无法有效解决3、对策针对上述原因，考虑1#A/O池目前的设施条件及一些客观因素，主要从优化 生产以适度降低回流混合液溶解氧和减少A、O段临界面流道截面积两方面着手 实施对策3.1、降低回流混合液溶解氧值A/O工艺回流液包括污水回流和污泥回流，总回流比一般控制在300%左右 降低回流混合液溶解氧的对策主要在两方面：一、 提高污泥回流比，降低污水回流比 污水回流液处于富氧状态，污泥回流液一般处于缺氧或厌氧，在保持总回流比不变的情况下，降低污水回流比、提高污泥回流比能有效降低总混合液溶解氧 浓度，一定程度上可以达到降低A池溶解氧的目的调整两混合液回流比指标：污水回流比由“ 150〜250% ”调整为“ 150〜 200%”；污泥回流比由“100〜150%”调整为“120〜200%”生产中优先控制 污泥回流比，使污泥回流比尽量控制在指标上限，以降低污水回流比二、 降低污水回流混合液溶解氧 降低回流混合液溶解氧，需要适度降低或合理控制 O 段末端（即好氧段的O3段）出口溶解氧。

控制03段溶解氧可达到在一定程度上降低A池溶解氧的目 的O3段溶解氧指标由“2.0~6.0mg/L"调整为“1.5~4.0mg/L”在生产中由于 污泥负荷较低，好氧末端往往存在过氧化现象，因而 O3 段溶解氧大多控制在 2.5mg/L，难以进一步下降3.2、A 池出口上流道加封板2006 年8月中旬，在 1#A/O 池停运检修池底曝气器而腾空该池的同时，用三 块2.2mX 1.4 mX3mm的钢板将A池出口花墙上排三口流道封固,仅保留下排三 口流道，这样花墙过水面积减少一半， A 池的水流方式由原来的中部进水、上下 均匀出水改为了中部进水、下部出水,一方面减少了 O 段富氧水因曝气通过花 墙倒流入A池而影响其反硝化反应，保证缺氧段低于0.5 mg/L的溶解氧环境； 另一方面改善了 A 池水流方式,提高紊流强度,避免了污水进入 A 池后发生部 分污水直接短流入 O 池的现象，使原污水和微生物之间的传质速率得到有效提 高从而确保污水在A池内稳定的停留时间和污水、污泥的充分混合A 池出水花墙部分堵孔后， A/O 池抗高浓度污水的冲击能力已得到增强3.3、运行效果⑴自2006年九至十二月份，炼油1#A/O池A池溶解氧浓度逐月下降，见下表:表2： A池溶解氧数据单位：mg/L时间最大值最小值平均值九月份0.70.50.57十月份0.60.40.52十一月份0.60.30.46十二月份0.50.30.41对策实施后，1#A/O池A池溶解氧已稳定控制在0.5 mg/L以下。

A 池溶解氧的稳定控制，有利于 A/O 生化的生产，统计2007年 1~2 月份炼油出 水 COD 数据：表3：炼油二沉池出水COD数据 单位：mg/L时间COD(mg/L)时间COD(mg/L)时间COD(mg/L)1月1日1011月13日961月25日1101月2日1031月14日1051月26日1191月3日981月15日1031月27日961月4日981月16日961月28日981月5日931月17日891月29日951月6日1021月18日1061月30日1031月7日1011月19日1061月31日1021月8日1021月20日1002月1日1101月9日971月21日982月2日1051月10日1041月22日1032月3日961月11日1051月23日922月4日981月12日1051月24日972月5日95出水COD均值为103.2 mg/L,最大值119 mg/L，未出现超标点，出水水质 稳定，污水处理效果显著， A/O 生化池处理能力得到增强4、结束语 活性污泥法的前置反硝化 A/O 工艺对 A 池溶解氧的要求较高，溶解氧应保 持在 0.5mg/L 以下才能保证 A 池反硝化反应的正常进行。

1、 通过降低污水回流比、提高污泥回流比、降低O段末端O3段溶解氧等 措施，可减少回流混合液富氧程度，有效降低 A 池溶解氧2、 减小A池出口花墙截面积，能有效降低A池溶解氧，从而也使得炼油污 水的处理效果得到改善。