地下结构工程施工方案_1.pdf

地下结构工程施工方案 一、独立基础 施工流程 轴线标高复核→浇垫层混凝土→柱下独立基础钢筋绑扎→柱下独立基础模板→柱下独立基础混凝土浇筑→基础柱钢筋绑扎→基础柱模板→基础柱混凝土浇筑→基础验收→回填土 1、模板工程 （1） 、 该工程基础模板支设量较大， 基础的外侧模用七胶板支设，φ48 钢管围箍模板必须具有一定的强度、刚度，无翘曲变形，拼装时接缝处的缝隙不得大于 1.5mm （2） 、模板在配置前，现场技术人员和专业工长应根据图纸和施工规范要求，对班组进行详细的书面技术交底，并绘制详细的模板放样图在班组操作过程中，专业工长要跟班作业，发现问题，及时解决 （3） 、模板在安装前，根据基础施工图弹出基础的中心线、底侧模板内边线，这样便于模板安装和校对另在模板承垫底部应预先找平，以保证模板位置正确，防止漏浆方法是用 1:3 水泥砂浆沿模板外边线找平 （4） 、模板的表面事先清洗干净，涂刷脱膜剂，模板安装位置要准确,支设要牢固，确保模板和支撑系统在混凝土浇筑过程中的稳定性并力求简便 （5） 、模板拆除的顺序和方法，应按照配板设计要求进行，遵循先支后拆的原则进行不得损坏模板和混凝土结构,同时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。

拆下的模板严禁抛扔，要及时清除模板上灰浆，涂刷脱膜剂，指定地点分类堆放，以备下次使用 砼垫层18厚胶合板×斜撑×水平木棱×水平木棱 2、钢筋工程 （1） 、钢筋的原材料控制： 进场的钢筋应有出厂合格证， 合格证上标明的批号、 规格、 品种、型号应与钢筋标牌上的内容相吻合 合格证的重要数据应标注清楚，如：力学性能中的屈服强度、抗拉强度、延伸率、冷弯裂纹记录和化学成分中的碳、硫、磷含量等 进场的钢筋需要按品种、 规格、 型号堆放， 要设有明显的标志牌此外，应按现行国家标准规定，每 60 吨为一批取样检验，合格后方可用于工程 凡属转场及库存钢筋，应进行外观检查，表面应无严重锈蚀，并符合上述各条要求钢筋表面有损伤、油渍、带有颗粒片状的锈斑钢筋不得使用 （2） 、钢筋的制作： ①、本工程钢筋在钢筋加工场统一加工制作，加工完毕后,分类成捆运输到现场挂牌堆放，牌号注明钢筋的规格、数量、长度、使用部位等，便于钢筋绑扎时取料，提高工效 ②、现场技术人员和专业工长根据设计图纸，绘出钢筋加工图、计算钢筋加工长度、数量、填写配料单，同时要对班组操作人员进行详细的书面技术交底，工人在配料时施工人员要跟班作业。

③、钢筋弯曲成型后的允许偏差为全长：±10mm；弯曲钢筋起弯点位移：±20mm；弯曲钢筋的弯起高度：±5mm 钢筋加工时，钢筋的形状正确，平面上没有翘曲,不平现象，箍筋末端应做成 135 度弯钩， 弯钩的平直部分长度不应小于箍筋直径的10 倍在钢筋弯曲点处不得有裂纹 (3)、钢筋绑扎与安装： ① 柱子竖向插筋，其箍筋应比柱箍缩小一个柱箍直径，以便连接插筋位置一定要固定牢固，下端可与基础的网片钢筋电焊固定，上端可用钢筋头与基础的支撑钢管电焊固定，以免造成柱轴线偏移 ② 所有基础柱子的竖筋一次性绑扎到位箍筋绑扎时，箍筋的弯头应交错布置在柱子的四角处，并应绑扎牢固 ③ 基础钢筋网片和基础柱筋均要弹线绑扎 ④ 钢筋的保护层，基础底板中钢筋净保护层厚度为 40mm，基础柱梁保护层厚度为 30mm，为控制底板保护层的厚度，现场预制与底板保护层厚度相同的水泥砂浆垫块；为控制周边保护层的厚度，在垫层上弹出钢筋净框线 ⑤ 钢筋绑扎完毕后，应对钢筋的直径、规格、数量、位置等进行自查，自查合格后，再报请业主、监理、质检部门验收，并做好隐蔽验收记录 3、混凝土施工 （1） 、混凝土在浇筑前，应对钢筋，预埋铁件、模板及支撑系统进行详细检查，并做好验收记录。

符合要求方可施工，同时模板要撒水湿润，清除模板内的杂物和钢筋上的油污，模板上的孔洞，缝隙应予堵严，方可浇筑 （2） 、混凝土的材料及质量要求应符合规范规定,原材料进场要有合格证或试验报告单施工现场要留置同条件养护混凝土试块，作为构件拆模的依据 （3） 、浇筑柱下基础时，应特别注意柱子插筋位置的正确，防止造成位移和倾斜，在浇筑开始时，先满铺一层 5—10CM 厚的混凝土同配合比的水泥砂浆，并捣实，使柱子插筋下部和钢筋网片的位置基本固定,然后对称浇筑 （4） 、混凝土振捣采用机械振捣，基础梁等构件采用 HZ6X－60型插入式振捣器振捣振捣点要均匀排列不得漏振每次移动距离不大于 50cm要掌握好振捣时间，过短不易捣实，过长则可能造成混凝土离析应使混凝土表面不再显著下沉，不再出现气泡，表面泛浆即可 （5）、基础混凝土采用自然养护法，一般浇筑 6 至 12 小时后，即应浇水养护；养护时间不少于 7 天，每天浇水 2-4 次，以保持混凝土表面湿润状态 二、基础底板 （一）底板模板 从防水要求考虑，在底板施工时，在外墙位置应由底板面反起500mm，该部位外墙体与底板一起施工外墙模板采用方板木，加对拉螺栓成为模板体系。

如下图示： 钢板止水带300×30结构砼自防水层底板面外墙厚 底板与外墙施工缝处理示意图 （二）底板钢筋绑扎 在绑扎底板钢筋前应清理干净底板垫层杂物若采用外防水，应施工完防水层后才进行钢筋施工在钢筋运输及钢筋绑扎时，应注意不要损坏防水层 1、施工前弹出钢筋位置线，以确保钢筋绑扎后位置的正确性 2、按弹出的底板钢筋位置线，铺底板下层钢筋 3、钢筋绑扎时，靠近外围两行的相交点每点都绑扎，中间部分可梅花型绑扎，双向受力钢筋应满绑 4、底排筋用高标砂浆垫块垫起，间距 800，梅花状布置，确保保护层厚度 5、绑扎完下层钢筋后，摆放钢筋马凳Φ18＠1200×1200，面部下层在马凳上纵向或横向固定定位钢筋，然后再绑扎上层钢筋如图“钢筋支撑图” 6、为保证板面标高及平整度，在面筋上用φ6 钢筋 2000×2000设置标高控制点 （三）地下室底板混凝土施工 1、混凝土浇筑以一台混凝土输送泵向地下室输送为主，采用商品混凝土供料 2、采用分段分层连续浇筑的方法 3、混凝土浇筑前准确掌握天气情况，避开雨天，浇筑混凝土前需设置马凳及人行通道和操作平台，严禁直接踩踏钢筋，通道谁打谁拆，浇注混凝土时，模板、支撑、钢筋、预埋、预留应设专人值班，如有位移、变形应及时处理，确保混凝土质量。

4、浇筑混凝土底板时，应采用“分段分层、斜面浇筑、一个坡度、薄层浇捣、循序推进、一次到顶”的方式这种混凝土自然流淌形成斜坡的浇筑方法，避免了输送管经常拆卸、冲洗、接长，从而提高了泵送混凝土效率， 对上下层混凝土间隙时间不超过 1.5 小时起到保证作用根据混凝土自然形成一个坡度的实际情况，在每个浇筑带的前、后布置两道振动器，前一道布置在卸料点，主要解决上部混凝土的捣实；后一道布置在混凝土坡脚处确保下部混凝土的密实随着混凝土浇筑的推进，振动器也相应的跟进，以确保整个高度混凝土的质量 5、 混凝土浇筑时表面泌水采用真空吸水， 若发现表面泌水过多，应及时调整水灰比，混凝土浇至顶端时的泌水排除 6、由底板面积大、表面会出现较厚的浆层，为保证板面平整度及防止表面出现微细裂缝， 在混凝土浇筑结束后， 要认真处理， 经 2～4 小时左右，初步按标高用长刮尺刮平，初凝前用铁滚筒碾压数遍，再用木抹子收平压实，以闭合收水裂缝，约 12 小时后，覆盖麻袋，充分浇水湿润养护 7、地下室底板厚度为 600mm 厚，采用“分段分层、斜面浇筑、一个坡度、 薄层浇捣、 循序推进、 一次到顶” 的方式 每层浇筑 300mm。

1001001001001324400 地下室混凝土浇筑方法示意图 （四）其他措施 施工中若遇到大风，应及时复盖塑料薄膜，避免遭遇大风袭击，引起剧烈水分蒸发， 形成上部和下部或截面中部与边缘部位硬化不均和差异收缩 三、地下室墙柱施工 地下室内墙、柱施工采取一次成型，但外墙需分二次成型，第一次成型为墙体下部 500mm 与底板起施工， 第二次成型为施工至顶部暗梁底；内墙及内柱由地下室底板至顶部梁底一次成型 （一）墙柱钢筋 1、墙、柱钢筋在基础（底板）定位应定位准确，并加水平箍筋两道定位，以免浇注混凝土时引起竖向钢筋地移位 2、墙、柱钢筋一次搭接至地下室顶板面，外墙搭接口设在底板面上 500mm 处，内墙及柱搭接口设在地下室底板面墙柱钢筋搭接口按 50%错开，竖向钢筋接头采用电渣压力焊 3、由于墙、柱钢筋较高，故在钢筋绑扎时需搭设好钢管柱架 ①.在底板混凝土上弹出墙身门洞口位置互，再次校正预埋插筋，如有位移时，按洽商规定认真处理墙模板宜采用“跳间支模” ，以利于钢筋施工 ②.先绑 2～4 根竖筋，度画好横筋分档标志，然后在下部及齐胸绑两根筋定位，并画好竖筋分档标志一般情况横筋在外，竖筋在里，所以先绑竖筋后绑横筋。

横竖筋的间距及位置应符合设计要求 ③.墙筋为双向受力钢筋，所有钢筋交叉点应逐点绑扎，其搭接长度及位置要符合设计图纸及施工规范的要求 ④.双排钢筋之间应绑间距支撑或拉筋，以固定钢筋间距支撑或拉筋可用Φ8 钢筋制作，间距 600mm 左右，以保证双排钢筋之间的距离 ⑤.在墙筋外侧应绑上带有铁丝的砂浆垫块，以保证保护层的厚度 ⑥.为保证门窗洞口标高位置正确，在洞口竖筋上划出标高线门窗洞口要按设计要求绑扎过梁钢筋，错入墙内长度要符合设计要求 ⑦.各连接点的抗震构造钢筋及锚固长度，均应按计要求进行绑扎如首层柱的纵向受力钢筋伸入地下室墙体深度；墙端部、内外墙交处受力钢筋锚固长度等，绑扎时应注意 ⑧.配合其他工种安装预埋管件、预留洞口等，其位置，标高均应符合设计要求 （二）地下室墙模板 剪力墙模板面板采用 18 厚胶合板内龙骨采用 50×100 木方，间距 250mm，外龙骨采用双钢管 48mm×3.5mm对拉螺栓间距 500×330mm，直径 14mm 6001200000000H=层高墙厚钢管围楞 48*3.5甲甲定型墙模板18夹板50*100枋螺丝M14山形管卡钢管 48斜撑@2000套管 22垫脚方木甲~甲锲型木块600600600600600600600600600120012001200止水钢板地下室外墙模板图 地下室外墙拆模，养护 28 天后，墙的对拉螺栓留下的孔洞内用“遇水膨胀”软木塞住小孔防水，在墙锥形留孔出补上防水砂浆。

（三）柱模板设计 柱模板设计与墙体同相，经计算按下图配置模板 1--1剖面图注：H＜1000柱模木方100*5012螺杆11500500 柱模板图 圆柱模板施工 施工顺序: 中心轴线和位置定位放线→模板制作→拼模→固定、 校正→预检 模板的制作安装: 本工程裙房柱子部分为圆形断面，我公司拟采用定型钢模板，在加工厂加工成半圆形钢模（如下图所示） ，柱模施工前先按图纸将柱中心轴线精确定位，放好圆柱内边线和 50cm 控制线，然后用塔吊吊装定型钢模板进行定位加固  定型钢模板效果图 （四） 墙、柱砼浇注 1、浇筑墙柱混凝土，不允许整吊车或泵管直接输入模内，必须过槽再用人工铲入对混凝土墙不能一边倒，浇注必须四周均匀，特别是电梯井筒更应注意，为的是避免因浇注高度不均而造成侧移变形 2、振捣混凝土时力求做到“快插慢拔” ，插入式振动棒的移动间距不大于其作用半径的 1.5 倍， 并插入到下层已振捣的混凝土深度不少于 50mm，不得有漏振，超振泛浆产生离析现象，对塑性大的泵送混凝土尤其更应注意 3、混凝土的浇灌速度应控制在 1.5m/小时内，并在浇灌过程中模板工要随班检查模板的情况 四、地下室顶梁板施工 1、梁模板安装工艺流程 弹出梁轴线及水平线并复核→ 搭设梁模支架→ 安装梁底楞→安装梁底模板→ 梁底起拱→ 绑扎钢筋→ 安装侧梁模→ 安装另一侧梁模→ 安装上下锁口楞、斜撑楞及腰楞→ 复核梁模尺寸、位置→ 与相邻模板连固 2、梁模板安装 (1)、在柱墙上弹出轴线、粱位置和水平线，钉柱头模板。

(2)、梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平当梁底跨度大于及等于 4m 时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的千分之一至三主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱悬桃梁均需在悬臂端起拱0.6%. (3)、支顶在楼层高度 4.5m 以下时，应设二道水平拉杆和剪刀撑，楼层高度在 4 .5m 以上时要另行作施工方案 (4)、梁侧模板；根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁来确定 (5)、当梁高超过 750mm 时，梁侧模板要加穿梁螺栓加固，间距＠600 (6)、对于结构中的弧形线条，可采用先配模后安装加固的方法施工，配模方法为将弧形线条划分为若干小段，每段均用小宽度板条拼成设计形状，再在模板面钉一层镀锌铁皮，然后将配好的各小段模扳运至现场拼在一起，并与其他模板合并加固 3、楼面模板 (1)、根据模板的排列图架设支柱和龙骨支柱与龙骨的问距，应根据楼板的混凝土重量与施工荷载的大小，在模板设计中确定一般支柱为 800～1200mm，大龙骨间距为 600～1200mm，小龙骨间距为400～600mm支柱排列要考虑设置施工通道。

(2)、通线调节支柱的高度，将大龙骨找平，架设小龙骨 (3)、铺模板时可从四周铺起，在中间收口若为压旁时，角位模板应通线钉固 (4)、楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净 ≤500双扣件1000纵向@400钢管 48*3.5钢管 48纵向剪刀撑对口锲≤500钢管 48水平拉结@<450松杂楞50*100横向剪撑@4~6m≤15001000200横楞50*100@=500螺丝M12&=18夹板≤1500500300主梁(300×800) 500500500500500500500100010005005005001000100010001000 顶板立杆平面布置图 500×800 ㎜梁计算 A、梁侧模板计算 （一） 、梁侧模板基本参数 计算断面宽度500mm，高度800mm，两侧楼板高度200mm模板面板采用普通胶合板 内龙骨布置3道，内龙骨采用45×95mm木方 外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm  对拉螺栓布置1道，断面跨度方向间距500mm，直径12mm （二） 、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m； 1—— 外加剂影响修正系数，取1.200； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150  根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=16.790kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=16.800kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2 （三） 、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算 面板的计算宽度取0.50m 荷载计算值 q = 1.2×16.800×0.500+1.4×4.000×0.500=12.880kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3； I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m)  剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.340kN N2=4.468kN N3=1.340kN 最大弯矩 M = 0.123kN.m 最大变形 V = 0.3mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.123×1000×1000/27000=4.556N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 截 面 抗 剪 强 度 计 算 值 T=3 × 2233.0/(2 × 500.000 ×18.000)=0.372N/mm2  截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.276mm 面板的最大挠度小于277.5/250,满足要求! （四） 、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载， 通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到 q = 4.468/0.500=8.936kN/m 按照三跨连续梁计算， 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.468/0.500=8.936kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×8.936×0.50×0.50=0.223kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.500×8.936=2.681kN 最大支座力 N=1.1×0.500×8.936=4.915kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.50×9.50×9.50/6 = 67.69cm3； I = 4.50×9.50×9.50×9.50/12 = 321.52cm4； (1)抗弯强度计算  抗弯计算强度 f=0.223×106/67687.5=3.30N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×2681/(2×45×95)=0.941N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.677×7.446×500.04/(100×9500.00×3215156.3)=0.103mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求! （五） 、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。

外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取横向支撑钢管传递力  支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.170kN.m 最大变形 vmax=0.024mm 最大支座力 Qmax=3.574kN 抗弯计算强度 f=0.170×106/8982000.0=18.93N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求! （六） 、对拉螺栓的计算  计算公式: N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 3.574 对拉螺栓强度验算满足要求! A、梁支撑计算 模板支架搭设高度为3.7米，梁截面 500mm×800mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米， 梁底增加1道承重立杆，采用双扣件。

采用的钢管类型为 48×3.0  （一） 、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度模板面板的按照多跨连续梁计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.000×0.800×0.400=8.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.350×0.400×(2×0.800+0.500)/0.500=0.588kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.500×0.400=0.600kN  均布荷载 q = 1.2×8.000+1.2×0.588=10.306kN/m 集中荷载 P = 1.4×0.600=0.840kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.00×1.80×1.80/6 = 21.60cm3； I = 40.00×1.80×1.80×1.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm)  经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.966kN N2=4.061kN N3=0.966kN 最大弯矩 M = 0.080kN.m 最大变形 V = 0.2mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.080×1000×1000/21600=3.704N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 截 面 抗 剪 强 度 计 算 值 T=3 × 1610.0/(2 × 400.000 ×18.000)=0.335N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.182mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! （二） 、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算 按照三跨连续梁计算， 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.061/0.400=10.151kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×10.15×0.40×0.40=0.162kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.400×10.151=2.436kN 最大支座力 N=1.1×0.400×10.151=4.467kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.50×9.50×9.50/6 = 67.69cm3； I = 4.50×9.50×9.50×9.50/12 = 321.52cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.162×106/67687.5=2.40N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×2436/(2×45×95)=0.855N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.677×8.459×400.04/(100×9500.00×3215156.3)=0.048mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! （三） 、梁底支撑钢管计算 A、梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方支撑传递力 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm)  支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.067kN.m 最大变形 vmax=0.027mm 最大支座力 Qmax=5.096kN 抗弯计算强度 f=0.067×106/4491.0=14.97N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! B、 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取横向支撑钢管传递力 支撑钢管计算简图  支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.714kN.m 最大变形 vmax=1.360mm 最大支座力 Qmax=10.957kN 抗弯计算强度 f=0.714×106/4491.0=158.88N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! （四） 、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时， 扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；  R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=10.96kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以采用双扣件! 当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

（五） 、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=10.96kN (已经包括组合系数1.4) 脚 手 架 钢 管 的 自 重 N2 = 1.2 × 0.129 ×3.900=0.604kN N = 10.957+0.604=11.562kN —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49  —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； [f] —— 钢 管 立 杆 抗 压 强 度 设 计 值 ， [f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)； 如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.07m； 公式(1)的计算结果： = 135.69N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 公式(2)的计算结果： = 47.55N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000； 公式(3)的计算结果： = 61.11N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!  表1 模板支架计算长度附加系数 k1 ——————————————————————————————————————— 步距 h(m) h≤0.9 0.9

板厚 180、150 ㎜按此方法进行设计计算 采用的钢管类型为 48×3.0 1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度模板面板的按照三跨连续梁计算 静荷载标准值 q1 = 25.000×0.200×0.800+0.350×0.800=4.280kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.500)×0.800=2.800kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3； I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4； (1)抗弯强度计算  f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩； [f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.2×4.280+1.4×2.800)×0.300×0.300=0.082kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.082×1000×1000/43200=1.887N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×4.280+1.4×2.800)×0.300=1.630kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1630.0/(2×800.000×18.000)=0.170N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250  面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.280×3004/(100×6000×388800)=0.101mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 2、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。

1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.000×0.200×0.300=1.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.500+2.000) ×0.300=1.050kN/m 静荷载 q1 = 1.2×1.500+1.2×0.105=1.926kN/m 活荷载 q2 = 1.4×1.050=1.470kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算， 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.717/0.800=3.396kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.40×0.80×0.80=0.217kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.800×3.396=1.630kN  最大支座力 N=1.1×0.800×3.396=2.988kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.50×9.50×9.50/6 = 67.69cm3； I = 4.50×9.50×9.50×9.50/12 = 321.52cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.217×106/67687.5=3.21N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×1630/(2×45×95)=0.572N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.677×1.605×800.04/(100×9500.00×3215156.3)=0.146mm 木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求! 3、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算  横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方支撑传递力 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到  最大弯矩 Mmax=0.647kN.m 最大变形 vmax=1.154mm 最大支座力 Qmax=8.654kN 抗弯计算强度 f=0.647×106/4491.0=144.11N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 4、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时， 扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=8.65kN 单扣件抗滑承载力的设计计算基本满足要求。

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN 5、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)：  NG1 = 0.129×3.900=0.504kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350×0.800×0.800=0.224kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.000×0.200×0.800×0.800=3.200kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.927kN 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.500+2.000)×0.800×0.800=2.240kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 6、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 7.85 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； [f] —— 钢 管 立 杆 抗 压 强 度 设 计 值 ， [f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)； 如果完全参照《扣件式规范》 ，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 —— 计算长度附加系数，取值为1.155； u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.07m； 公式(1)的计算结果： = 87.52N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 公式(2)的计算结果： = 32.28N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 7、楼板强度的计算 1).计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.10m， 楼板承受的荷载按照线均布考虑。

宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=1845.0mm2，fy=300.0N/mm2 板的截面尺寸为 b×h=3075mm×200mm，截面有效高度 h0=180mm  按照楼板每30天浇筑一层，所以需要验算30天、60天、90天...的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2).计算楼板混凝土30天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.10m，短边4.10×0.75=3.08m， 楼板计算范围内摆放6×4排脚手架， 将其荷载转换为计算宽度内均布荷载 第2层楼板所需承受的荷载为 q=1×1.2×(0.35+25.00×0.20)+ 1×1.2×(0.50×6×4/4.10/3.08)+ 1.4×(2.00+1.50)=12.47kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=3.08×12.47=38.35kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0701×ql2=0.0701×38.35×3.082=25.42kN.m  验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到30天后混凝土强度达到102.07%， C30.0混凝土强度近似等效为C30.6。

混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=14.60N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： ξ= Asfy/bh0fcm = 1845.00 × 300.00/(3075.00 ×180.00×14.60)=0.07 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.067 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fcm = 0.067×3075.000×180.0002×14.6×10-6=97.4kN.m 结论：由于ΣMi = 97.45=97.45 > Mmax=25.42 所以第30天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载 第2层以下的模板支撑可以拆除 3、模板拆除的操作工艺 （1）操作工艺流程： 拆除梁侧模→拆梁底模→拆除板底模→拆除支架 （2）模板拆除时，混凝土的强度必须达到 10MPa先将支撑角钢拆除，然后用小撬起相对两侧面中点，模壳即可拆下密肋梁较高时，模壳不易拆除，可采用气动拆模工艺。

拆模不可用力过猛，不乱扔乱撬，要轻拿轻放，防止损坏 （3）拆除支架：混凝土的强度必须达到规定的拆模强度，才允许拆除支架 4、质量标准 （1）保证项目：楼板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性；其支架的支撑部分必须有足够的支撑面积如安装在基土上，基土必须坚实，并有排水措施对湿陷性黄土，必须有防水措施；对冻胀性上，必须有防冻融措施 检查方法：对照模板设计，现场观察或尺量检查 （2）基本项目： ①.模板接缝宽度不得大于 1.5mm 检查方法：观察和用楔形塞尺检查 ②.模板接触面清理干净，并采取隔离措施梁的模板上粘浆和漏刷离剂累计面积应大于 400cm2 检查方法：观察和尺量检查 （3）允许偏差项目见下表： 项 目 允许偏差（mm） 检查方法 单层、多层 高层框架 梁轴线位移 5 3 尺量检查 梁板截面尺寸 +4 -5 +2 -5 尺量检查 标高 ±5 +2 -5 用水准仪或拉线和尺量检查 相邻两板表面高低差 2 2 用直线或尺量检查 表面平整度 5 5 用 2m 靠尺和塞尺检查 预留钢板中心线位移 3 3 尺量检查 预留管、预留孔中心线位线 3 3 尺量检查 5、成品保护 （1）在层高 1/2 处左右的支架系统的水平栏杆上宜固定一层水平安全网，用于防止人员坠落，同时，拆模板时，拆模板时，使之坠入安全网，保护模板。

（2）拆除模板壳要用小撬棍，以木楞为支点，先撬模板相对两侧邦中点，模板权动后，依然以木楞为支点，撬模板底脚的内肋，轻问下撬掉模板切忌硬撬或用铁锤硬砸，也不能使用大撬棍以肋梁混凝土为支点进行撬动，以保护模板和密肋混凝土 （3）吊运模板、木钢楞、或钢筋时，不得碰撞已安装好的模板，以防模板变形 （4）要严格遵循混凝土强度达到 10MPa 时方可拆模板；混凝土强度达到 7.5%，肋跨<8m 时，可拆除支柱；但肋跨>8m 时，混凝土强度必须达 100%可方拆除支柱 6、应注意的质量问题 （1）密肋梁侧面胀出，梁身不顺直，梁底不平：防治的方法是，模板支架系统应有足够的强度、刚度和稳定；支柱底脚应垫通长脚手板， 并应支撑在竖实的地面上； 模板下端和侧面应设水平和侧向支撑，以补足模板的刚度；密肋梁底楞应按设计和施工规范起拱；支撑角钢与次楞弹平线安装，并销固牢靠 （2）单向密肋板底部局部下挠；防治的方法是，模板安装应由跨中向两边安装，以减少模板搭接长度的累计误差安装后要认真调整模板搭接长度，使其不得小于 10cm，以保证接口处的刚度 （3）密肋梁轴线位移，两端边肋不等：防治的方法是，主楞安装调平后，要放出次楞边线再安装次楞，并进行找方校核。

安装次楞要严格跟线，并与主楞连接牢靠 （4）模板安装不严密：这是模板加工的负公差所致认真检查模板安装缝隙，钉塑料条或橡胶条补严 7、质量记录 本工艺标准应具备以下质量记录： （1）模板分项工程技术交底记录 （2）模板分项工程预检记录 （3）模板分项工程质量评定 （二）顶板钢筋绑扎与安装工程 1、施工准备 （1）材料及主要机具 ①.钢筋：应有出厂合格证，按规定用力学性能复试当加要过程中发生脆断等特殊情况，还需作化学成分检验钢筋应无老狙及油污 ②.铁丝： 可采用 20～22 号铁丝 （火烧丝） 或镀锌铁丝 （铅丝） 铁丝的切断长度满使用要求 ③.控制混凝土保护层用砂浆垫块、 塑料卡、 各种挂钩或撑杆等 ④.工具：钢筋钩子、板子、绑扎架、钢丝刷子、手推车、粉笔、尺子等 （2）作业条件 ①.按施工现场平面图规定的位置，将钢筋堆放场地进行清理、平整准备好垫木，按钢筋绑扎顺序分类堆放，并将锈蚀进行清理 ②.核对钢筋的级别，型号、形状、尺寸及数量是否与设计图纸及加工配料单相同 ③.当施工现场地下水位较高时，必须有排水及降水措施 ④.熟悉图纸，确定钢筋穿插就位顺序，并与有关工种作好配合工作，如支模、管线、防水施工与绑扎钢筋的关系，确定施工方法，作好技术交底工作。

⑤.根据地下室防施工方案（采用内贴法或外贴施工） ，底板钢筋绑扎前做完底板下防水层及保护层；支完底板四周模板（或砌完保护墙，做好防水层） 当地下室外墙防水采用内贴法施工时，在绑扎墙体钢筋之前砌完保护墙，做好防水层及保护层 2、操作工艺 （1）工艺流程 划钢筋位置线→运钢筋到使用部位→绑底板及梁钢筋→绑墙钢筋 （2）划钢筋位置线：按图纸标明的钢筋间距，算出底实际需用钢筋根据数，一般让靠近底板模板边的那根据钢筋离模板边为 5cm，在底板上弹出钢筋位置线（包括基础梁钢筋位置线） 3、质量标准 （1）保证项目 ①.钢筋的品种和质量、焊条、焊剂的牌号、性能及使用的钢板，必须符合设计要求和有关标准的规定进口钢筋焊接前，必须进行化学成分检验和焊接试验，符合有关规定后方可焊接 ②.钢筋表面必须清洁，带有颗粒状或片状老锈，经、除锈后仍有麻点的钢筋，严禁按原规格使用 ③.钢筋的规格、形状、尺寸、数量、间距、锚固长度、接头设置，必须符合设计要求和施工规范的规定 ④.焊接接头机械性能，必须符合钢筋焊接规范的专门规定 （2）基本项目 ①.绑扎钢筋的缺扣、松扣数量不得超过绑扣数的 10%，且不应集中 ②.弯钩的朝向应正确，绑扎接头应符合施工规范的规定，搭接长度不小于规定值。

③.有 I 级钢筋制作的箍筋，其数量应符合设计要求，弯钩角度和平直度不小于规定值 ④.对焊接头无横向裂纺和烧伤，焊包均匀接头处弯折不得大于 4 ，接头处钢筋轴线的偏移不得大于 0.1d,且不大于 2mm ⑤.电弧焊接头缝表面平整，无凹陷、焊瘤，接头处无裂纹、气孔、渣及咬边接接头尺寸允许偏差不得超过以下规定： a、绑条沿接头中心的纵向位移 不大于 0.5d，接头处弯折不大于 4 b、接头处钢筋轴线的偏移不大于 01d，且不大于 3mm c、焊缝厚度不小于 0.05d; d、焊缝宽度不小于 0.1d; e、焊缝长度不小于 0.05d; f、接头处弯折不大于 4 （3）允许偏差项目，见下表： 钢筋安装及预埋件位置的允许偏差值 项次 项目 允许 偏差 （mm） 检验方法 1 网眼尺寸 焊接 ±10 尺量连续三档，取其最大值 绑扎 ±20 2 骨架宽、高度 ±5 尺量检查 3 骨架长度 ±10 4 箍筋、构造筋间距 焊接 ±10 尺量连续三档，取其最大值 绑扎 ±20 5 受力钢筋 间距 ±10 尺量两端、中间各一点，取其最大值 排距 ±5 6 钢筋弯起点位移 20 7 焊接预埋件 中 心 线 位移 5 尺量检查 水平高差 +3 -0 8 受力钢筋保护层 基础 ±10 尺量检查 梁、柱 ±5 墙、板 ±3 4、成品保护 （1）成型钢筋应按指定地点堆放，有垫木放整齐，防止钢筋变形、锈蚀、油污。

（2）绑扎墙筋时应搭临时架子，不准蹬踩钢筋 （3）妥善保护基础四周外露的防水层，以免被钢筋碰破 （4）底板上、下层钢筋绑扎时，支撑马凳要绑牢固，防止操作时踩变形 （5）严禁随意割断钢筋 5、应注意的质量问题 （1）墙、柱预埋钢筋位移：墙、柱主筋的插筋与底板上、下筋要固定绑扎牢固，确保位置准确必要时可附加钢筋电焊焊牢，混凝土浇筑前应有专人检查修整 （2）露筋：墙、柱钢筋每隔 1m 左右加绑带铁丝的水泥砂浆垫块（或塑料卡） （3）搭接长度不够：绑扎时应对每个接头进行尺量，检查搭接长度是否设计和规范要求 （4）钢筋接头位置错误：梁、柱、墙钢筋接头较多时，翻样配料加工时， 应根据图纸预先画出施工翻样图， 注明各号钢筋搭配顺序，并避开受力钢筋的最大弯矩处 （5）绑扎接头与对焊接头未错开：经对焊加工下料时，凡现场进行绑扎时，对焊接头要错开搭接位置因此加工下料时，凡距钢筋端头搭接长度范围以内不得有对焊接头 6、质量记录 本工艺标准应具备以下质量记录： （1）钢筋出厂质量证明书或检验报告单 （2）钢筋力学性能复试报告 （3）进口钢筋应有化学成分检验报告和可焊性试验报告国产钢筋在加工过程中发生脆断、焊接性能不良和力性能显著不正常时，应有化学成分检验报告。

（4）钢筋焊接接头试验报告 （5）焊条、焊剂出厂合格证 （6）钢筋分项工程质量检验评定资料 （7）钢筋分项隐蔽工程验收记录 （三）地下室顶梁板混凝土施工 1、作业准备：浇筑前应将模板内的垃圾、泥土等杂物及钢筋上的油污清除干净，并检查钢筋的水泥砂浆垫块是否垫好如使用木模板时应浇水使模板湿润 柱子模板的扫除口应在清除杂物及积水后再封闭剪力墙根部松散混凝土已剔掉清净 2、泵送混凝土时必须保证混凝土泵连续工作，如果发生故障，停歇时间超过 45min 或混凝土出现离析现象， 应立即有压力水事其他方法冲冼管内残留的混凝土 3、混凝土浇筑与振捣的一般要求： （1）浇筑混凝土时应分段分层连续进行，浇筑层高度应根据结构特点、钢筋疏筋密决定，一般不振捣器作用部分长度的 1.25 倍，最大不超过 50cm （2）使用插入式振捣器应快插慢拨，插点要均匀排列，逐点移动，顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实移动间距不大于振捣作用半径的 1.5 倍（一般为 30～40cm） 振捣上一层时应插入下层 5cm，以消除两层间的接缝表面振动器（或称平板振动器）的移动间距，应保证振动器的平板覆盖已振实部分的边缘 （3）浇筑混凝土应连续进行。

如必须间歇，其间歇时间应尽量缩短，并应在前层混凝土凝结之前，将次层混凝土浇筑完毕，间歇的最长时间应按所用水泥品种、气温及混凝土凝结条件确定，一般超过2h 应按施工缝处理 （4）浇筑混凝土时应经常观察模板、钢筋、预留孔洞、预埋件和插筋等无移动、变形或堵塞情况，发现问题应立即处理，并应已浇筑的混凝土凝结前修正完好 （四）模板拆除 由于对水泥混凝土的养护要求较严，因此不宜过早拆模拆模时防水混凝土的强度必须超过设计强度等级的 70%，混凝土表面温度与环境温度之差，不得超过 15℃，以防混凝土表面产生裂缝拆模时应注意勿使模板和防水混凝土结构受损 五、地下室后浇带施工 （一）后浇带设置 地下室顶板后浇带 800mm 宽，设置详见施工图 （二）后浇带施工程序、施工要点 (1)、底板的跨缝钢筋可以贯通不断开，上部面筋可用分离处理（接合时加搭接焊） ，钢筋贯通时可在局部位置设人孔，以便清扫在底板中的杂物；楼层梁内钢筋贯通，板底钢筋不断，板上筋可断开 (2)、后浇带在混凝土施工完 2 个月以后，用提高一级的微膨胀混凝土（掺加 UEA 膨胀剂）浇筑，并严格养护 (3)、在后浇带施工前，应清除垃圾、水泥薄膜；松散游离状的混凝土要剔除，同时还应将混凝土表面凿毛，用压力水冲洗干净并充分湿润，并刷水泥净浆；保证钢筋、钢板止水带符合设计要求，表面的油污、浮浆及浮锈应清除干净。

在底部加一层 3CM 厚的 1:1 水泥砂浆，然后浇筑混凝土 (4)、后浇带混凝土养护要覆盖或挂麻袋，养护时间不得少于 28天 (5)、 楼层后浇带混凝土未达 70％强度时不得拆除两侧的支承模板及底模 六、地下室承台、底板大体积砼施工及防裂措施 本工程地下室底板厚度 600mm，砼强度等级为 C45S8，砼采用预拌商品混凝土 大体积混凝土的施工技术要求比较高，特别在施工中要防止混凝土因水泥水化热引起的温度差产生温度应力裂缝 因此需要从材料选择上、技术措施等有关环节做好充分的准备工作，才能保证基础底 板大体积混凝土顺利施工 混凝土的混凝土由混凝土搅拌厂提供，现场所有机具，包括砼输送泵、振捣棒等机械设备都要检修完好，保证砼能按时顺利浇筑 大体积混凝土的施工技术要求比较高，特别在施工中要防止混凝土因水泥水化热引起的温度差产生温度应力裂缝 因此需要从材料选择上、技术措施等有关环节做好充分的准备工作，才能保证基础底板大体积混凝土顺利施工 由于大体积砼与普通砼相比，具有结构厚、体型大、钢筋密、砼数量多， 工程条件复杂和施工技术要求高的特点除了必须满足普通强度、刚度、整体性和耐久性等要求外，主要就是如何控制温度变形裂缝的发生和发展，因此在砼施工时应做好以下工作： 一、准备工作： ①、 钢筋的隐蔽验收工作必须完成， 并已全部核实预埋件、 线管、孔洞的位置、数量及固定情况符合要求。

②、模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求支架稳定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合设计要求 ③、本工程全部采用商品砼浇筑，因此在浇筑前砼站必须确定配合比及各种外加剂用量并报监理单位认定后方可浇筑 ④、提前签定商品砼供货合同，签定时由技术部门提供具体供应时间、标号、所需数量及间隔时间，特殊要求如抗渗、入模温度、坍落度、水泥及预防砼碱集料反应所需提供的资料等. ⑤、砼浇筑前,由项目技术负责人召集施工人员进行浇筑前专项交底,对重点部位、重点人员进行重点交底，现场设专人负责，做到人人心中有数 ⑥、浇筑砼用架子、通道及工作平台安全稳固，能够满足浇筑要求 ⑦、混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通 二、主要施工工艺 ①、商品砼浇筑前及时上报配合比及所选用各种材料的产地、碱活性等级、各项指标检测及混凝土碱含量结果混凝土要用低活性集料配制，其混凝土含碱量不得超过 5KG／M3 ②、为增强混凝土的可泵性，在混凝土掺入适量的粉煤灰和减水剂， 掺量必须经过实验确定， 为保证混凝土的缓凝时间达到 4-6 小时，能够满足混凝土浇筑时间要求 混凝土入泵坍落度控制在120±20MM。

③、施工缝留置位置：底板不留施工缝，地下室墙体施工缝按设计要求留在底板上 500MM 处，采用焊接止水钢板防水措施 ④、后浇带处理：底板后浇带位置按图纸设计留置，其两侧用钢丝网片进行拦模，防止混凝土流到后浇带内 三、大体积砼施工的要求 ①、本工程底板砼连续浇筑，如必须间歇，间歇时间尽量缩短,并在下层混凝土初凝前将上层混凝土振捣完毕 ②、浇筑混凝土时为防止混凝土分层离析，混凝土由料斗、泵管内卸出时，其自由倾浇高度不得超过 2M，混凝土浇筑时不得直接冲击模板 ③、浇筑混凝土时设专人看护模板，经常观察模板、支架、钢筋及人防预埋门框、预埋件和预留孔洞情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土凝结前修整完好 ④、使用 50 型插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花型布置，按顺序进行，不得漏振，移动间距不大于振捣棒作用半径的 1.5 倍，振捣上一层时插入下一层混凝土 50 ㎜以消除两层间的接缝平板振动器的移动间距保证振动器的平板能够覆盖已振实部分的边缘 振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜 ⑤、底板混凝土采用商品混凝土 C45S8，坍落度 120±20 ㎜，要求使用水化热低、早期强度较高的普通硅酸盐水泥，并掺入膨胀剂、缓凝剂、减水剂，以保证底板混凝土的各项性能指标。

⑥、对于本工程大体积抗渗砼施工，重点是：一控制砼内部的温升，二控制砼表面温度对此，有关规范做出了相应规定 根据《块体基础大体积砼施工技术规程》(YBJ224-92)的要求，一般情况下，温控指标不宜大于下列数值： A、砼浇筑块体在浇筑入模温度基础上最大温升值为 35OC； B、砼浇筑块体的内外温差为 25 OC； C、砼浇筑块体的降温速度为 1.5 OC /d； 原《砼结构工程施工及验收规范》(GB50204-92)也有如下规定： A、第 4.4.17 条规定，大体积砼的浇筑应合理分段分层进行，使砼沿高度均匀上升，浇筑宜在室外气温较低时进行，砼浇筑温度不宜超过 28℃； B、第 4.5.3 条规定，对大体积砼的养护，应根据气温条件采取控温措施，并按需要测定浇筑后的砼表面和内部温度，将温差控制在设计要求的范围以内，当设计无要求时，温差不宜超过 25℃ 四、大体积抗渗砼施工配合比设计及抗裂安全计算 1、砼配合比设计的要求和一般措施； 要控制砼内部温升，根本的一条就是控制砼的水泥用量，做好配合比设计在这一方面，本工程采取以下措施： ①、优选水泥品种，根据砼供应单位实际情况，采用普通硅酸盐水泥。

②、在混凝土中添加掺合料，改善混凝土性能，降低水泥用量，减少水化热；本次配合比中，考虑内掺 10%粉煤灰，15%矿粉替代部分水泥，改善和易性 ③、在混凝土中根据施工的不同需要添加外加剂，本工程添加微膨胀剂 UEA， （补偿混凝土的收缩） ， 使混凝土收缩得到补偿，减少混凝土的收缩应力等根据设计要求补偿收缩砼水中养护 14天限制膨胀率应≧1.5×10-4，后浇带≧2.5×10-4，水中养护 14 天，空气中养护 28 天的限制干缩率≦3×10-4 ○4、针对已确定的配合比设计，进行温升计算，从理论上初步确定是否需要采取降温措施 2、配合比设计； 砼中采用掺粉煤灰、矿粉取代水泥用量，降低水泥用量，从而降低了水化热，改善了砼的和易性、可泵性、粘聚性等性能 该工程砼设计强度等级为 C45S8 配合比： 根据商品砼有限公司试验室提供的配合比及相关的强度试验报告试配 3、砼抗裂安全系数计算 以 600 ㎜底板进行计算 混凝土浇筑前裂缝控制计算书 (一)、计算原理: 大体积混凝土基础或结构贯穿性或深进的裂缝，主要是由于平均降温差和收缩差引起过大的温度收缩应力而造成的 混凝土因外约束引起的温度（包括收缩）应力（二维时） ，一般用约束系数法来计算约束应力，按以下简化公式计算： 式中 ──混凝土的温度(包括收缩)应力(N/mm2)； E(t) ─ ─混 凝土 从浇筑 后至 计算 时的弹 性模 量(N/mm2)，一般取平均值； ──混凝土的线膨胀系数,取1.0×10-5； △T──混凝土的最大综合温差(℃)绝对值，如为降温取负值；当大体积混凝土基础长期裸露在室外，且未回填土时，△T值按混凝土水化热最高温升值(包括浇筑入模温度)与当月平均最低温度之差进行计算；计算结果为负值，则表示降温，按下式计算:  计算所得，综合温差△T=16.63度 T0──混凝土的浇筑入模温度(℃)； T(t)──浇筑完一段时间t,混凝土的绝热温升值(℃)，按下式计算： 计算所得，绝热温升值T(t)=33.96度 Ty(t)──混凝土收缩当量温差(℃)，按下式计算： 计算所得，收缩当量温差Ty(t)=-1.01度 Th──混凝土浇筑完后达到的稳定时的温度， 一般根据历年气象资料取当年平均气温(℃)； S(t)──考虑徐变影响的松弛系数，一般取0.3-0.5； R──混凝土的外约束系数，当为岩石地基时，R＝1；当为可滑动垫层时，R＝0， 一般土地基取0.25-0.50； c──混凝土的泊松比。

(二)、计算: 取S(t)=0.30，R＝0.30, =1×10-5, =0.15 1) 混凝土3d的弹性模量由式：  计算得: E(3)=0.75×104 2) 最大综合温差 △T=16.63℃ 3) 基础混凝土最大降温收缩应力,由式： 计算得: =0.13N/mm2 4) 不同龄期的抗拉强度由式: 计算得: ft(3)=0.77N/mm2 5) 抗裂缝安全度: K=0.77/0.13=5.92>1.15 满足抗裂条件 每立方米水泥用量 286 ㎏，水泥水化热取 461J/㎏，混凝土强度等级为 C45，分层浇筑厚度取 0.3m （板厚 0.6m）混凝土外约束温度收缩裂缝计算汇总表 龄 期d（ 天） 入 模温 度T0（C0） 环 境温 度Th（C0） 绝热温升 T （t）（C0） 收缩当量温差TY（t） （C0） 综合温差 △ T（C0） 弹性模量 E （t） ×104N/㎜ 2 最大降温收缩应力σt N/ ㎜2 抗拉强度f（t） N/㎜ 2 K （ 抗拉安全度） 抗拉安全系数 结论 3 20 25 33.96 -1.01 16.63 0.75 0.13 0.77 5.92 1.15 符 合要求 4 20 25 39.99 -1.31 20.35 0.95 0.21 0.90 4.29 1.15 符 合要求 5 20 25 44.45 -1.59 23.04 1.14 0.28 0.99 3.54 1.15 符 合要求 7 20 25 50.22 -2.11 26.37 1.47 0.41 1.12 2.73 1.15 符 合要求 10 20 25 54.37 -2.86 28.39 1.87 0.56 1.26 2.25 1.15 符 合要求 15 20 25 56.59 -4.05 28.68 2.33 0.71 1.40 1.97 1.15 符 合要求 18 20 25 56.97 -4.79 28.19 2.53 0.75 1.46 1.95 1.15 符 合要求 21 20 25 57.12 -5.51 27.57 2.67 0.78 1.51 1.94 1.15 符 合要求 24 20 25 57.18 -6.20 26.92 2.79 0.79 1.56 1.97 1.15 符 合要求 27 20 25 57.21 -6.88 26.26 2.87 0.80 1.60 2.0 1.15 符 合要求 30 20 25 57.22 -7.54 25.61 2.94 0.80 1.63 2.04 1.15 B、自约束裂缝控制计算书 (一)、计算原理: 浇筑大体积混凝土时，由于水化热的作用，中心温度高，与外界接触的表面温度低，当混凝土表面受外界气温影响急剧冷却收缩时，外部混凝土质点与混凝土内部各质点之间相互约束，使表面产生拉应力，内部降温慢受到自约束产生压应力。

则由于温差产生的最大拉应力和压应力可由下式计算: 式中 t、c──分别为混凝土的拉应力和压应力(N/mm2)； E(t)──混凝土的弹性模量(N/mm2)； ──混凝土的热膨胀系数(1/℃) △T1──混凝土截面中心与表面之间的温差(℃)，其中心温度按下式计算  计算所得中心温度为：38.34度 ──混凝土的泊松比，取0.15－0.20 由上式计算的t如果小于该龄期内混凝土的抗拉强度值，则不会出现表面裂缝，否则则有可能出现裂缝，同时由上式知采取措施控制温差△T1就有可有效的控制表面裂缝的出现 大体积混凝一般允许温差宜控制在20℃－25℃范围内 ( 二)、计算: 取 E0=3.15×104N/mm2,=1×10-5,△T1=8.34℃, =0.15 1) 混凝土在3.0d龄期的弹性模量,由公式: 计算得: E(3.0)=0.75×104N/mm2 2) 混凝土的最大拉应力由式: 计算得: t=0.49N/mm2 3) 混凝土的最大压应力由式: 计算得: c=0.24N/mm2 4) 3.0d龄期的抗拉强度由式: 计算得: ft(3.0)=0.77N/mm2 结论: 因内部温差引起的拉应力不大于该龄期内混凝土的抗拉强度值，所以不会出现表面裂缝。

每立方米水泥用量 286 ㎏，水泥水化热取 461J/㎏，混凝土强度等级为 C45，浇筑厚度取 0.6m （0.6m 板厚）混凝土内约束温度收缩裂缝计算汇总表 龄期 d（天） 入模温度T0（C0） 环境温度Th（C0） 降温细数ξ 中 心 温度 Tmax（C0） 表面温度（C0） 内 外 温差 △ T（C0） 弹性模量 E（t） ×104N/㎜ 2 最 大 拉应力σt N/㎜ 2 抗拉强度 f（ t ） N/㎜ 2 结论 3 20 25 0.54 38.34 30 8.34 0.75 0.49 0.77 符合要求 6 20 25 0.51 44.36 36 8.36 1.31 0.86 1.06 符合要求 9 20 25 0.44 43.49 36 7.49 1.75 1.03 1.22 符合要求 12 20 25 0.35 39.48 32 7.48 2.08 1.22 1.32 符合要求 15 20 25 0.26 34.71 28 6.71 2.33 1.23 1.40 符合要求 18 20 25 0.19 30.82 25 5.82 2.53 1.15 1.46 符合要求 21 20 25 0.15 28.57 25 3.57 2.67 0.75 1.51 符合要求 24 20 25 0.11 26.29 25 1.29 2.79 0.28 1.56 符合要求 C、蓄水法温度控制计算书 （一） 、计算公式: (1) 混凝土表面所需的热阻系数计算公式： (2) 蓄水深度计算公式： 式中 R----混凝土表面的热阻系数(k/W)； X----混凝土维持到预定温度的延续时间（h） ； M----混凝土结构物表面系数（1/m） ； Tmax---混凝土中心最高温度(℃)；  Tb---混凝土表面温度(℃)； K----透风系数,取 K=1.30； 700----混凝土的热容量， 即比热与密度之乘积(kJ/m3.K)； T0---混凝土浇筑、 振捣完毕开始养护时的温度(℃)； Tc---每立方米混凝土的水泥用量（kg/m3)； Q(t)---混凝土在规定龄期内水泥的水化热(kJ/kg)； λw---水导热系数，取0.58W/m.k。

（二） 、计算参数 (1) 大体积混凝土结构长a=20.00(m)； (2) 大体积混凝土结构宽b=18.00(m)； (3) 大体积混凝土结构厚c=0.60(m)； (4) 混凝土表面温度Tb=36.00(℃)； (5) 混凝土中心温度Tmax=44.49(℃)； (6) 开始养护时的温度T0=25.00(℃)； (7) 维持到预定温度的延续时间X=6.00（d） ； (8) 每立方米混凝土的水泥用量mc=286.00（kg/m3)； (9) 在规定龄期内水泥的水化热Q(t)=461.00（kJ/kg) （三） 、计算结果 (1) 混凝土表面的热阻系数R=0.02(k/W)；  (2) 混凝土表面蓄水深度hw = 0.01(m)； 五、浇筑前的控制 在砼浇筑前，除应做好配合比设计外，尚应注意以下几点： 1、优选砂石、 粉煤灰等原材料， 按照配合比设计规定的骨料类型、粉煤灰等级要求，做好粗细骨料和粉煤灰的选择、备料和检验工作。

在充分降低水化热的同时确保砼性能达到设计要求 2、模板支设时要充分考虑到大体积砼浇筑的特殊性，考虑到本工程砼浇筑具有体量大、浇筑强度高、连续性要求高等一系列特点，在浇筑前应对砼的生产厂家（商品砼） 、运输能力及运输路线、现场输送设备等进行仔细的检查和落实应确保砼来料的及时性和连续性，并保证砼到现场后能及时入模 3、预先准备好足够的保温材料和养护设备 4、砼的入模温度直接影响砼中心温升值，因而降低砼的入模温度是大体积砼的一个重要控制内容 在砼浇筑前， 从浇筑、 运输、搅拌等各个环节控制，控制砼的入模温度≤200C要求商品砼供应单位采用深井水浇拌，水泥提前准备让其充分冷却后再使用，砂石原材料采用覆盖保温措施等控制原材料温度 六、浇筑中的控制； 1、选择较低的气温进行浇筑，如果气温条件不能满足要求，应采用深井水搅拌，砂石覆盖降温等方法控制砼的入模温度 2、优选科学合理的浇筑方法，本工程底板厚度为 0.6m、板采用分层浇筑，板分层厚度为 0.3m，采用泵送输送方式，尽量加大砼的散热面和最大散热时间 3、底板混凝土浇筑过程中的质量控制应从两个方面逆行考虑，首先保证混凝土在浇筑运输期间不出现离析、 分层和坍落度不稳等问题，其次避免因分层浇筑时间的间隔，而使前层混凝土凝结后，再浇筑次层混凝土造成施工冷缝；保证混凝土的均匀性和密实性。

4、底板混凝土采用斜面分层浇筑法进行浇筑浇筑工作由下层端部开始逐渐上移，循环推进，主楼每层厚度 300mm，通过标尺杆进行控制夜间施工时，尺杆附近要用太阳灯进行照明浇筑时，要在下一层混凝土初凝之前浇捣上一层混凝土，振动棒插入下层混凝土5cm，以避免上下层混凝土之间产生冷缝，同时采取二次振捣法保持良好接槎，提高混凝土的密实度底板混凝土浇筑至标高后，在终凝前用木抹反复抹压，防止由于应力集中而导致的收缩裂缝的出现混凝土收平后 12 小时浇水养护，再蓄水 1 ㎝并用麻袋塑料膜覆盖，养护 14 天 5、混凝土振捣采用插入式振捣棒振捣，每个泵配 3 个以上振捣棒，在砼下料口配 1-2 个振捣棒，在砼流淌端头配 1—2 个振捣棒，在中间配置 1-2 个振捣棒， 在两侧各配 3 个振捣棒负责两侧较宽区域的振捣振捣手要认真负责，仔细振捣，防止过振或漏振 6、泌水处理 大流动性砼在浇筑和振捣过程中， 必然会有游离水析出并顺砼坡面下流至坑底至此，在基坑边设置集水坑，通过垫层找坡使泌水流至排水沟内，再由排水沟流入集水坑内，用潜水泵将过滤了的泌水排出坑外同时在混凝土下料时，保持中间的混凝土高于四周边缘的混凝土，这样经振捣后，混凝土的泌水现象得到克服。

当表面泌水消去后，用木抹子压一道，减少混凝土沉陷时出现沿钢筋的表面裂纹 7、表面处理 由于泵送砼表面水泥浆较厚， 浇筑后须在砼初凝前用刮尺抹面和木抹子打平，可使上部骨料均匀沉降，以提高表面密实度，减少塑性收缩变形，控制砼表面龟裂，也可减少砼表面水分蒸发，闭合收水裂缝，促进砼养护在终凝前再进行搓压，要求搓压三遍，最后—遍抹压要掌握好时间，以终凝前为准，终凝时间可用手压法把握 七、质量要求 1、商品砼要有出厂合格证，混凝土所用的水泥、骨料、外加剂等必须符合规范及有关规定，使用前检查出厂合格证及有关试验报告； 2、混凝土的养护和后浇带处理必须符合施工规范规定及本方案的要求 3、 混凝土强度的试块取样、制作、养护和试验要符合规定 4、混凝土振捣密实，不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣等缺陷 5、钢筋、木工安排专人看钢筋、模板，发现问题及时解决 6、记好混凝土浇筑记录 八、保温措施及测温要求： 为保证施工质量，确保大体积砼的浇筑控制达到预期的效果，我们对砼进行了保温措施和温度监控 1、本工程底板用蓄水法加麻袋薄膜覆盖保温,根据计算蓄水厚度为 1 ㎝，后浇带边采用水泥砂浆带做临时挡水坎侧墙板利用模板保温不拆和挂麻布袋洒水保温。

2、测温点布置： ①离地面 0.2 米，露天，不易破坏处设一个普通温度计测量大气温度 ②在每个砼口设移动的测温点 1 个，测量砼入模温度 ③在两个主楼 0.3 米、0.6 米厚底板各布置 3 个测温点测量砼上下部和中心温度 ④用普通温度计测量砼表面温度 3、 测温工具的选用： 采用北京产 JDC-2 型便携式建筑电子测温仪 4、测温措施：根据现场实际情况，采用直接测温法测量砼上、中、下温度，即在砼中预埋导线，每个测点分上、中、下三根埋设，三根呈三角形布置，相互间距 100 ㎜，用钢管保护将温度指示仪的测温探头与导线连接，分别测量上、中、下三点的温度，并作记录测温次数为：砼浇筑后 4 小时即开始测温，浇筑完毕 3-5 天内每 4-6小时测一次，６～12 天每８小时测温一次，13～18 天每 12 小时测温一次，19～28 天每 24 小时测温一次 5、 根据温度监控结果， 如果砼内部升温较快， 表面保温效果不好，砼内部与表面温度之差有可能超过控制值时， 及时增加蓄水覆盖保温层厚度，确保内外温差不超过控制值 当昼夜温差较大或天气预报有暴雨袭击时，现场准备足够的保温材料， 并根据气温变化趋势以及砼内部温度监测结果及时调整保温层厚度。

当砼内部与表面温度之差不超过 20℃，且砼表面与环境温度之差也不超过 20℃时，逐层拆除保温层，当砼内部与环境温度之差接近内部与表面温差控制值时，则全部撤掉保温层，撤除保温材料后，应继续浇水养护，浇水养护时间不少于 14 天 九、其它保证措施 9.1 砼的养护 A、在砼表面采取蓄水并覆盖麻带养护 B、设专门班组进行保温保湿养护 C、养护层厚度的增减根据温差情况及温度率而定，在混凝土升温和早期降温过程中要加强养护 9.2 材料要求及试块制作 本工程为 C45S8 商品砼， 砼坍落度为 120±20mm 我单位要求砼公司派专人到现场协调、配合现场施工，确保砼供应及时 常温时制作 28 天标养试块，同条件养护试块及拆模试块，本工程底板砼量较大，每 500 立方作一组抗渗，同条件试块根据浇筑时间及配合比不得少于 3 组 9.3 主要机具设备 1．机具设备：两台砼输送泵、不少于 8 辆砼运输车、平板振动器两台、插入式振动器若干台等 2．主要工具：大、小平锹、铁板、铁钎和抹子等 9.4 作业条件 ○1 ．基础模板、钢筋及预埋管线全部安装完毕，模板内的木屑、树叶、泥土、垃圾等已清理干净 ○2 ．浇筑混凝土的脚手架及马道搭设完成，经检查合格。

○3 ．混凝土搅拌、运输、浇筑和振捣设备经检修、试运转良好，可满足浇筑要求 ○4 ．已检查复核基础轴线、标高，并在模板上标好混凝土浇筑标高；将控制标高抄在钢筋上 十、砼实际施工情况 1、现场多备 3 台振动棒及平板振动器，要求砼公司多备一台拖泵 2、地下室砼外墙处施工缝设在离底板 500 ㎜，预埋钢板止水带，振捣时不许触动钢板止水带 3、梁、柱钢筋交接钢筋较密处，浇筑此处砼时，宜用细石同强度等级砼并用小直径振动棒振捣 4、底板砼用两台输送泵同时配若干振捣器同时振捣，防止出现施工冷缝，底板必须用平板振动器振动后需收光抹平 5、 砼浇筑过程中， 振动棒插点要均匀， 遵守快插慢拔的操作要求 6、砼输送管道必须铺设在钢管支架上，砼浇筑过程中要保证砼保护层厚度及钢筋位置的正确 7、砼终凝前进行二次抹面，外盖薄膜麻布袋蓄水养护 14 天以上 8、 抗渗砼必须加强砼的浇灌振捣， 提高砼的密实度 不得有空洞、蜂窝和裂缝并严格控制砼坍落度,砼进场时按车检查坍落度情况,不得大于120±20 ㎜，若坍落度过大立即要求砼搅拌站进行调整，以满足设计要求为准 十一、安全措施 1、雨天要注意防滑 2、进入施工现场要正确配戴安全帽。

3、现场严禁吸烟 4、严禁上下抛掷物品 5、泵车后台及泵臂下严禁站人，按要操作，泵管支撑牢固 6、振捣和拉线人员必须穿胶鞋戴绝缘手套，以防触电 7、在混凝土泵出口的水平管道上安装止加阀，防止泵送突然中断而产生混凝土反向冲击 8、泵送系统受压力时，不得开启任何输送管道和?}液压管道液压系统的安全阀不得任意调整，蓄能器只能充入氮气 9、 作业后， 必须将料斗内和管道内混凝土全部输出， 然后对泵机、料斗、管道进行清洗，用压缩空气冲洗管道时，管道出口端前方 10米不得站人，并用金属网等收集冲出的砂石粒 10、混凝土振捣器使用安全要求： A、作业前检查电源线路无破损漏电，漏电保护装置灵活可靠，机具各部连接紧固，旋转方向正确 B、振捣器不得放在初凝的混凝土、脚手架、道路和干硬地面上进行试振如检修或作业间歇时间，切断电源 C、插入式振动棒软轴的弯曲半径不得小于 500 ㎜，并不得多于两个弯，操作时振动棒自然垂直地插入混凝土，不得用力硬插，斜推或使钢筋夹住棒头，也不得全部插入混凝土中 D、振动棒保持清洁，不得有混凝土粘结在电动机外壳上妨碍散热，发现温度过高时，停歇降温后方可使用 E、作业地转移时，电动机的电源线保持有足够的长度和松度，严禁用电源线拖拉振动棒。

F、电源线要悬空移动，注意避免电源线与地面和钢筋相磨擦及车辆的辗压，经常检查电源线的完好情况，发现破损立即进行处理 G、用绳拉平板振动器时，拉绳干燥绝缘，移动或转向不得用脚踢电动机 H、振捣器与平板保持紧固，电源线必须固定在平板上，电器开关装在手把上 I、作业后切断电源，做好清洗、保养工作振捣器具放在干燥处并有防雨措施 十二、应急预案 本工程砼浇筑体量较大，砼浇筑过程中最关键的就是连续性，为防止出现意外情况造成对砼浇筑质量的影响， 针对本工程特做以下准备： 1、现场配备临时发电机一台，防止突然停电时现场利用发电机发电施工； 2、要求商品砼供应单位现场备用一台输送泵，防止浇筑过程中所使用的拖泵出现故障； 3、要求商品砼供应单位配备足够砼运输车，并备用 4 辆以防运输过程中堵车，可以再换车从其它路线运输，不耽误现场浇筑时间； 4、现场备用 10 台振动棒，6 台平板振动器及其它工具若干，防止现场工具使用过程中损坏后及时更换 大体积混凝土防裂措施： （一） 、降低水泥水化热量 1、 选用矿渣水泥配制混凝土， 以减少混凝土凝结时的发热量 2、合理配料，使用较粗骨料；掺加粉煤灰，同时掺加 WJB 砼复合夜，改善和易性，降低水灰比，控制坍落度，减少水泥用量降低水化热量。

3、利用混凝土后期（60d）强度，降低水泥用量 （二） 、降低浇筑混凝土入模温度 选择较低的温度时间安排在下午 3 时以后或夜间浇筑 夏季采用低温水或冰水拌制混凝土；对骨料喷冷水雾或冷气进行预冷；或对骨料进行覆盖或设置遮阳装置；运输工具加盖，防止日晒，降低混凝土拌合物的温度 采取薄层浇筑，每层 200－300 ㎜，减缓浇筑强度，利用浇筑面散热 （三） 、提高混凝土的极限拉伸强度 1、合理性质配合比，选择良好级配的粗细骨料，严格控制含泥量， 加强混凝土的振捣， 提高混凝土密实度和拉伸强度， 减少收缩，保证施工质量 2、采取二次投料法、二次振道法、浇筑后及时排除表面泌水，以提高混凝土强度 3、在结构物内适当配置温度、构造钢筋，在结构物截面突热变化，转折部位，底（顶）板与墙转折处，孔洞转角及周边，增加斜向构造配筋，以防应力集中 4、在基础与墙、底坑等接缝部位适当增大配筋率，设施暗梁，以减轻边缘效应，提高抗拉伸强度，控制裂缝开展 5、加强混凝土的早期养护，提高早期相应龄期内抗拉强度和弹性模量 （四） 、加强施工的温度控制 1、搞好混凝土的保温保湿养护，缓慢降温，充分发挥徐变特性，减低温度收缩应力；夏季避免暴晒；冬期采取保温覆盖，以减低混凝土表面的温度梯度，防止温度突变引起的降温冲击。

2、采取较长时间养护，规定合理的拆模时间，延缓降温时间和变形速度，充分发挥混凝土的“应力松弛效应” ，以消减温度收缩效应 3、加强测温和温度检测与管理，实行情报信息化施工，控制混凝土表面和内部温差不超过 25 度；层面温差和基层底面温差均在 20度以内， 随时调整保温及养护措施， 不使混凝土温度梯度和湿度过大 4、合理安排施工程序，控制混凝土均匀上升，避免过大高差 （五） 、其他技术措施 1、避免降温与干缩共同作用， 导致应力累加采用及时回填土，避免结构侧面长期暴露， 同时尽快搞好防水措设施， 使地下水位上升，预防在降温危险期内产生过大的脱水干缩和温度变化 2、在混凝土中掺加水泥用量 1%的 USA 混凝土微膨胀剂，配置微膨胀补偿收缩混凝土， 以抵消和部分抵消混凝土后期由干缩和降温引起的混凝土收缩，避免或减轻混凝土开裂的可能 3、采用“双控计算” 措施，控制结构温度收缩应力在允许的范围内， 即在施工前按施工条件和拟采取的裂缝控制措施，计算可能产生的最大降温收缩拉应力，当超过该期龄的混凝土抗拉强度，则采取调整措施，使应力控制在允许的范围内；混凝土浇筑后，根据实测温度和温度升降曲线，计算每阶段降温时混凝土的累计拉应力，当大于该期龄的混凝土抗拉极限强度时，则采取保温养护措施，控制内外温差在 25 度范围内，使缓慢降温，提高其弹性模量，充分发挥徐变特性，使应力小于该期龄混凝土允许的抗拉强度，以达到控制、裂缝出现的目的。

七、地下室防水 施工工序：混凝土基面处理→充分湿润基面→涂刷高分子防水涂料→养护 1.混凝土基面处理： ⑴检查混凝土结构，找出结构中需要加强的部位，如：振捣不到位产生的蜂窝麻面，因二次浇筑产生的施工缝部位，管根部位以及穿墙螺栓眼等一系列需要加强的部位，并用粉笔做出记号 ⑵对需要加强的部位进行清理：蜂窝麻面部位需要清理到坚实出露出新鲜石子并用水冲洗干净施工缝中的薄弱部位开 2cm×2cm方槽；管根处开 2cm×2cm 槽；穿墙螺栓需先剔凿一个保护层厚度，然后割掉螺栓杆 ⑶用布或棉丝堵住进排水口，防止外来物质堵塞管口 ⑷除去水池底板、池壁上附着的污渍、尘土、脱模剂、松浮物及其他附着物质 ⑸用钢丝刷将池底、池壁刷一遍，如遇特别光滑部位，需要进行毛化处理 ⑹对于新发现的需要加强的部位 ⑺用高于原结构混凝土一个标号混凝土将己处理完的蜂窝麻面处补平，保证新、旧混凝土结合牢固或用补强材料进行补强情理过的施工缝中薄弱部位，管根、穿墙螺栓孔等用补强材料进行补强 ⑻清洗基面，使之干净即可 ⑼进行二次检查，没有问题后方可进行下一步工序 2.湿润基面：用水反复淋湿基面，但要掌握好时间间距，不要使池底积水过多。

涂刷高分子防水涂料⑴高分子防水涂料粉剂与水按 5：3（体积比）的比例倒入容器中混合搅拌，搅拌必须均匀后才可以使用⑵搅拌混合后的材料应从拌料起 30 分钟内用完，使用过程中禁止再加水⑶施工时应使用硬毛刷子沾料涂刷，涂刷时用力将材料均匀涂刷到潮湿的混凝土基面上 3.养护：根据水池的环境状况进行，一般情况下，只需每天在涂刷过高分子防水涂料表面喷洒清水三次，养护 3 至 5 天如果水分蒸发过快， 则需要每天多喷洒几次水或表面覆盖草帘或麻袋片加以保护如果在不通风的环境下，如：地下室、人防工程，则需要适当通风涂刷完 12 小时后开始养护作业。