承钢1260m3高炉钒钛矿强化冶炼实践.docx

承钢1 260 n?高炉锐钛矿强化冶炼实践姚延利马锡民(唐钢集团承德新新帆钛股份有限公司)摘要对承钢1 260m3高炉开炉以来冶炼帆钛矿的操作经验进行了总结通过采取精料、优化装料制度、调整风口布局、完善高炉操作及加强炉前管理等一系列措施，高炉实现了强化冶 炼，同时取得了较好的技术经济指标关键词高炉锐钛矿强化冶炼1概况承钢I号高炉(1 260m3)采用串罐无料钟炉顶、软水密闭循环冷却系统、炭砖陶瓷杯炉缸炉底、旋流式顶燃热风炉、全干法伽袋除尘、轮法炉渣粒化工艺、铁水直流混铁炉等先进技术 炉体采用3段铸钢冷却壁，高炉共没22个风口，2个铁口呈65布置，单岀铁场，不放上渣2005年3刀1日I号高炉开炉后，由于受风口送风装置频繁跑风及风机不稳定影响，造成高炉慢休风时间较长，炉温不易稳定，并FU凡钛矿渣量较大，高炉出渣出铁是否及时成为制 约牛产的关键加之大高炉生产技术还不成熟，在前期的牛产中走了一些弯路，牛产指标较差尤其2005年9月，因风机紧急停机造成高炉全部风口大面积灌渣(铁口侧7个风口灌渣 至围管)，又因休风时间长及送风后炉体砖衬大面积脱落造成炉缸冻结炉况恢复后，受炉衬脱落影响，高炉周向气流不易稳定，频繁出现边缘管道，气流难以控制，炉体热负荷及燃 料比高，难以维持高风压，高炉被迫于12月喷涂造衬。

受冬季喷涂影响以及缺乏炉型管理经验，首次喷涂料脱落较快2006年8月高炉经第二次喷涂后，认识到维护合理炉型的重要 性通过严抓原料入炉，加强高炉操作，严格工艺纪律，狠抓炉前牛产组织，及时出净渣铁，高炉指标得以提高，喷涂后高炉已连续10个月稳定运行，牛产指标见表I2承钢帆钛磁铁矿冶炼特点承钢属于中钛型飢钛磁铁矿冶炼，原料品位低，沦量大，(TiCh)高达8%〜16%当炉温波动大或渣铁在炉内滞留时间长，易还原牛成Ti(CN)难熔化合物，从而使炉渣变黏，流动 性差，渣难出，铁损高机烧矿低温还原粉化率较高，上部透气性差，煤气流不易稳定，所以锐钛矿冶炼高炉操作一直是困扰承钢炼铁的难题承钢中型高炉(279〜450m3)由于冶炼周 期短，冇渣口放渣，对原燃料的适应性较强，目前操作工艺己趋成熟，指标较好而大高炉山于冶炼周期长，取消了渣口，对原燃料质量和炉前管理的耍求更高，加Z对大高炉的操作 工艺还不成熟，对于大高炉的操作需在实践中不断探索表1 承钢1260m3高炉开炉以来主要技术指标（2005年-2007年6月）顶H200520062007 -012007 - 022007 - 032007 - 042007 - 052007 - 06利川系数J/( m • <1)L6I2.362.662.632. 162.602.442.53似比Ag/t520403378381440393405415煤比w88119131124113118118119焦 nt.kg/i15.53336434238270风温N；102410871 1351 1621 U01 15910781 174•级貼率・％81.278. 183.285.782 272.462.()XI. 3休风率・％10.242.952.442.574.602. XX4.671.69矿lt.kg/l!80217331723)7391782177717881762TEe,%55.3555.6556.5756.3755.1555. 1355.5157.68富氧率•％02.392. 132.402.292.572.041.84焦炭灰分・％13. 1212.7512.9612.7613.1413.0313. 1713.423精料3. 1合理的炉料结构承钢1 260 m3高炉开炉后，一直釆用100%熟料，机烧比在75%左右。

后为降低成木，配加部分块矿，炉料结构基木稳定为68%〜78%高碱度帆钛烧结矿+30%〜20%,酸性球团矿 +2%块矿，效果较好机烧全部自产，配套烧结机面积为360m2X 1+180m2X3+50m2X2＜＞由于360n?烧结机投产时问短，质量不稳定，高炉一直配用质量相对较好的180 m2机烧；球 团矿主要为自产竖炉球(12m2X2)，部分外购；焦炭为自产焦；喷吹煤粉为混合煤，烟煤配比40%〜70%通过加强铁前原燃料管理，最大限度保持原燃料稳定，保持合理的炉料结构3. 2提高烧结矿质量因锐钛烧结矿在炉内低温还原粉化率较高，易使块状带透气性变差，高炉上部煤气流不易稳定为此，在机烧入仓前设置多点喷洒CaCb溶液，在烧结牛产中合理配加镁钙石灰，提 高MgO含量，机烧尺，控制在合理范围，冇效地提高了机烧在炉内的低温强度同时，严格上料把关，槽下配用新型的双层筛网式振动筛，并定期清理筛网，在上料允许范围内将振 料速度控制在最小，以最大限度减少粉末入炉3. 3加强原燃料质量的监管要求每班必须两次现场观察监督原燃料质量、仓位及粉末情况炉内在配料计算中及时根据原燃料的成分变动修改参数，保证人炉料综合负荷及燃料比的稳定。

4优化高炉操作4. 1缩小风口面积为配合大风机使用，开炉初期风口配置为＜P130mmX441. 5mmXll+小120mmX441. 5 mmXlh虽风机能力有余，但因初期风机故障较多及风口直吹管频繁跑风影响，休、慢风 率较高，炉缸工作较差；另外，受帆钛矿的冶炼特性制约，渣铁难以及时排出，虽风压高，但压量关系并不匹配，风口面积偏大，风速及动能低，炉缸难以吹透吹活为此，下部调剂 逐步缩小风口直径，减少①130mm风口，增加①120mm和①110mm风口，换用长风口(475〜500mm),并配合堵风口以活跃炉缸从近2年实践來看，飢钛矿冶炼需要更大的动能和风 速，进风面积不宜过大，保持理论风速在200 m / s以上，实际风速在250m / s以上，鼓风动能大于100 kJ / s,炉缸较为活跃有关操作参数见表24. 2富氧喷煤帆钛矿冶炼适当富氧并保持一定煤比有利于炉况的稳定，同时高炉操作更加灵活富氧能有效改善煤粉燃烧性能和炉渣流动性，提高风口前理论燃烧温度，补偿因喷煤引起的炉缸冷化和顶温升高的影响，减少渣中未燃煤粉，提高冶强，降低焦比，有利于炉况的顺行稳定，尤其对高煤比时更是如此1 260nF高炉开炉一月后即开始喷煤，2006年初开始富氧。

承钢在中型炉高富氧大喷煤量成功经验的基础上，以稳定k为主，富氧率控制在2・0%〜2. 5%；煤比受喷煤能力制约，稳定在100-130kg/to通过加强插枪管理和喷枪的检查，减少堵枪和磨套，正常 时保证全风口喷煤，以利于均匀喷吹在操作调剂上，承钢高炉受饥钛矿冶炼和外围因素制约，风量和炉温波动较大，富氧喷煤后，必须保证煤粉的充分燃烧和置换比的稳定，减少进 入渣中和煤气中的未燃煤粉正常操作在综合负荷稳定的基础上用喷煤调剂，可有效的稳定炉温因此，规定每班必须根据铁量和料速平衡燃料比炉热时，以减停煤或负荷调剂为主, 尽量不用风温调节炉温严重不足时，从上部加焦或减轻负荷无计划或正常停减煤，必须根据热滞后时间补足焦炭量，适当减风，严防炉凉表2 承钢1260屏高炉开炉以来正常状态下主要澳作参数项目2005 年2006 年 1 - 8 月2006年9月-2007年6月进凤面积0.24730.228 80.2155送(堵)风「1 •个21(1)21(1)20(2)标准风速.m/b175 - 195!85 - 205195-215实际风速・m/s200 - 230240 ・ 260250 - 290风 n K 7i4>130 mm x 2 + 120 mm x 13d>130mm x2 令 120mm x 14>1 30 inm x 7 ■ 4>12O mm X 154* 4>l 10 mm x70 ♦ 4>l 10 mm x8风LI氏度.mm441.5 x 18 +500 x4441.5 x2 +475 x8 *5X) x 12441.5 x 1 ・475 x 12 +500 x9披风动能AJ/s60*9080 * JOO100-130风 ftW2900W28OOW2750风压W33OW310W300顶压・kP”<190<170CI60O2. m/h0W6000W5000典別布料角度3 2 2 522223 2 J 2 2J J ^2 2 2 2正常矿批・134 *3634 -3633 -35(Si).%0.5610.4190.236[Ti],%0.3290.3200.250［Si+Ti］合格华・％40.750.075.4诜铁比・k“i4414554431.071.08!. 10(Ti()2)・％9.61110. 1611.38注:(Si + T订合格率为［S+T□在0.25% -0.65%的比例。

4. 3使用高风温喷煤后，风口前理论燃烧温度降低，炉缸冷化，为提高风温创造了条件通过优化热风烧炉换炉制度，对工长贯彻全风温操作思想，正常时全关混风作业，尽量不用风温调节炉况, 以充分利用热风炉能力，使风温水平提高较快随着风温的提高，炉缸热量充沛，风口活跃，极大地改善了煤粉的燃烧率4. 4装料制度调整帆钛矿冶炼必须要从下部活跃炉缸工作，同时稳定上部煤气流实践表明，随着喷煤量的逐步增大，矿焦比增加，焦层变薄，加之帆钛机烧矿低温还原粉化率较高，料柱透气性差,。