《应力腐蚀》PPT课件.ppt

3.6  应力腐蚀应力腐蚀•3.6.1  应力腐蚀的概述应力腐蚀的概述• 应应力力与与环环境境共共同同作作用用下下的的腐腐蚀蚀是是局局部部腐腐蚀蚀的的一一大大类类型型材材料料除除受受环环境境作作用用外外还还受受各各种种应应力力作作用用，，因因此此会会导致较单一因素下更严重的腐蚀破坏形式导致较单一因素下更严重的腐蚀破坏形式•由于材料在环境中受应力作用方式不同，其腐蚀形式由于材料在环境中受应力作用方式不同，其腐蚀形式也不同一般可分为：应力腐蚀、腐蚀疲劳、磨损腐也不同一般可分为：应力腐蚀、腐蚀疲劳、磨损腐蚀，湍流腐蚀，冲蚀等在这类腐蚀中受拉应力作用蚀，湍流腐蚀，冲蚀等在这类腐蚀中受拉应力作用的应力腐蚀是危害最大的局部腐蚀形式之一，材料会的应力腐蚀是危害最大的局部腐蚀形式之一，材料会在没有明显预兆的情况下突然断裂在没有明显预兆的情况下突然断裂•应力腐蚀应力腐蚀(英文缩写英文缩写SCC)是指金属材料在特定腐蚀介是指金属材料在特定腐蚀介质和拉应力共同作用下发生的脆性断裂质和拉应力共同作用下发生的脆性断裂 SCC是普遍的现象是普遍的现象•19世纪下叶黄铜弹壳开裂世纪下叶黄铜弹壳开裂;•19世纪末蒸汽机车的锅炉碱脆世纪末蒸汽机车的锅炉碱脆;•20世纪世纪20年代铝合金在潮湿大气中的年代铝合金在潮湿大气中的SCC;•30年代奥氏体不锈钢年代奥氏体不锈钢SCC;•40年代含年代含S的油、气设备出现的开裂事故的油、气设备出现的开裂事故;• 50年代航空技术中年代航空技术中Ti合金合金SCC等等。

等等•SCC的的现现象象是是普普遍遍存存在在，，又又是是“灾灾难难性性的的腐腐蚀蚀”因因此此在在满满足足新新兴兴工工业业对对材材料料要要求求的的同同时时，，不不能能不不考考虑虑SCC对设备安全的威胁对设备安全的威胁•SCC广广泛泛涉涉及及国国防防、、化化工工、、电电力力、、石石油油、、宇宇航航、、海海洋洋开开发发，，原原子子能能等等部部门门，，是是近近年年来来在在腐腐蚀蚀领领域域中中研研究最多的课题究最多的课题SCC的破坏事故在工程中比例相当高的破坏事故在工程中比例相当高•据据美美国国杜杜邦邦公公司司统统计计，，1968~1969年年，，在在全全部部设设备备腐腐蚀蚀破坏中破坏中SCC占占21.6％％;•联联邦邦德德国国一一家家大大化化工工厂厂统统计计，，1968~1972年年间间，，在在全全国国设备腐蚀破坏事故中，设备腐蚀破坏事故中，SCC超过总数的超过总数的1％％; •我国事故未做系统的统计和估算，但问题严重的，如我国事故未做系统的统计和估算，但问题严重的，如2.5万万kw汽轮机末级叶轮由于汽轮机末级叶轮由于SCC而造成的叶轮开裂事而造成的叶轮开裂事故，故，•原子反应堆的热交换管由于原子反应堆的热交换管由于SCC而发生严重泄漏事故等。

而发生严重泄漏事故等•由由SCC造成的经济损失是相当可观的，因此对材料的造成的经济损失是相当可观的，因此对材料的SCC研究已成为腐蚀领域重要课题研究已成为腐蚀领域重要课题 3.6.2  应力腐蚀发生的条件和特征应力腐蚀发生的条件和特征•3.6.2.1  应力腐蚀发生的条件应力腐蚀发生的条件•发生应力腐蚀断裂需要具备发生应力腐蚀断裂需要具备三个基本条件三个基本条件：：1)敏感材料敏感材料合金比纯金属更易发生应力腐蚀开裂合金比纯金属更易发生应力腐蚀开裂•一般认为纯金属不会发生应力腐蚀断裂一般认为纯金属不会发生应力腐蚀断裂•据据报报导导，，纯纯度度达达99.999％％的的钢钢在在含含氨氨介介质质中中没没有有发发生生腐腐蚀蚀断断裂裂，，但但含含有有W(P)＝＝0.004％％或或W(Sb)=0.01％％时时，，则则发生了应力腐蚀开裂发生了应力腐蚀开裂;•纯纯铁铁中中碳碳的的质质量量分分数数为为0.04％％C时时，，在在热热硝硝酸酸盐盐溶溶液液中中就就容容易易产产生生硝硝脆脆等等，，说说明明合合金金比比纯纯金金属属更更易易产产生生应应力力腐蚀开裂腐蚀开裂应力腐蚀发生的条件应力腐蚀发生的条件   2)特定的腐蚀介质特定的腐蚀介质。

对于某种合金，能发生应力腐蚀断对于某种合金，能发生应力腐蚀断裂与其所处的特定的腐蚀介质有关裂与其所处的特定的腐蚀介质有关•而且介质中能引起而且介质中能引起SCC物质浓度一般都很低．物质浓度一般都很低．•如如N2O4中含有痕量的中含有痕量的O2就可使就可使Ti合金贮罐发生破型，合金贮罐发生破型，•在核电站高温水介质中仅含质量分数为在核电站高温水介质中仅含质量分数为ppmppmCl- -和和O2时，时，奥氏体不锈钢就可发生应力腐蚀开裂奥氏体不锈钢就可发生应力腐蚀开裂• 应力腐蚀发生的条件应力腐蚀发生的条件   3)拉伸应力拉伸应力拉伸应力有两个来源拉伸应力有两个来源•一一是是残残余余应应力力(加加工工、、冶冶炼炼、、装装配配)，，温温差差热热应应力力及及相相变的相变应力变的相变应力; •二是材料承受外加载荷造成的应力二是材料承受外加载荷造成的应力•一般以残余应力为主，约占事故的一般以残余应力为主，约占事故的80％左右，％左右，•金属与合金所承受的拉应力愈小，断裂时间愈长金属与合金所承受的拉应力愈小，断裂时间愈长•应应力力腐腐蚀蚀可可在在极极低低的的应应力力下下(如如屈屈服服强强度度的的5％％~10％％或或更更低低)产产生生。

一一般般认认为为当当拉拉伸伸应应力力低低于于某某一一个个临临界界值值时时，，不不再再发发生生断断裂裂破破坏坏，，这这个个临临界界应应力力称称应应力力腐腐蚀蚀开裂门槛值，用开裂门槛值，用K1SCC或临界应力或临界应力σth表示SCC在一定的临界电位范围内产生在一定的临界电位范围内产生•一般发生在钝化一般发生在钝化—活化过渡区或钝化活化过渡区或钝化—过钝化区过钝化区3.6.2.2  应力腐蚀断裂特征应力腐蚀断裂特征•应应力力腐腐蚀蚀断断裂裂从从宏宏观观上上属属于于脆脆性性断断裂裂即即使使塑塑性性很很高的材料也无颈缩、无杯锥状现象高的材料也无颈缩、无杯锥状现象•腐蚀介质作用，断口表面颜色呈黑色或灰黑色腐蚀介质作用，断口表面颜色呈黑色或灰黑色•SCC方方式式有有穿穿晶晶断断裂裂、、晶晶间间型型断断裂裂、、穿穿晶晶与与晶晶间间混混合型断裂合型断裂•晶晶间间断断裂裂呈呈冰冰糖糖块块状状;穿穿晶晶断断裂裂具具有有河河流流花花样样等等特特征征SCC断口微观特征较复杂，视具体合金与环境而定断口微观特征较复杂，视具体合金与环境而定.•微断口上往往可见腐蚀坑及二次裂纹微断口上往往可见腐蚀坑及二次裂纹•断断裂裂的的途途径径与与具具体体的的材材料料-环环境境有有关关。

裂裂纹纹走走向向与与主主拉伸应力的方向垂直拉伸应力的方向垂直•腐蚀裂缝的纵深比其宽度要大几个数量级裂纹一腐蚀裂缝的纵深比其宽度要大几个数量级裂纹一般呈树枝状般呈树枝状 3.6.2.3  应力与断裂时间关系应力与断裂时间关系•应应力力腐腐蚀蚀断断裂裂是是材材料料在在应应力力和和环环境境共共同同作作用用下下，，经经过过孕孕育育期期产产生生裂裂纹纹，，然然后后裂裂纹纹逐逐渐渐扩扩展展，，达达到到临临界界尺尺寸寸当当裂裂纹纹尖尖端端的的应应力力强强度度因因子子K1达达到到材材料料的的断断裂韧性裂韧性K1c时，发生失稳断裂时，发生失稳断裂•SCC过程可分为三个阶段：过程可分为三个阶段：   1)孕育期孕育期孕育期是在无预制裂纹或金属无裂纹、无孕育期是在无预制裂纹或金属无裂纹、无蚀孔、缺陷时，裂纹的萌生阶段．即裂纹源形成所蚀孔、缺陷时，裂纹的萌生阶段．即裂纹源形成所需要的时间因此又称为潜伏期、引发期或诱导期需要的时间因此又称为潜伏期、引发期或诱导期•孕育期的长短取决于合金的性能、腐蚀环境以及应孕育期的长短取决于合金的性能、腐蚀环境以及应力大小一般约占总断裂时间力大小一般约占总断裂时间tf的的90％左右。

％左右 应力与断裂时间关系应力与断裂时间关系    2)裂裂纹纹扩扩展展期期是是裂裂纹纹成成核核后后直直至至发发展展到到临临界界尺尺寸寸所所经经历历的的时时间间这这一一阶阶段段裂裂纹纹扩扩展展速速度度与与应应力力强强度度因因子大小无关子大小无关•裂裂纹纹扩扩展展主主要要由由裂裂纹纹尖尖端端的的电电化化学学过过程程控控制制裂裂纹纹扩扩展展速速度度介介于于没没有有应应力力下下腐腐蚀蚀破破坏坏速速度度和和单单纯纯的的力力学断裂速度之间，一般在学断裂速度之间，一般在0.5~10mm/h的范围内的范围内应力与断裂时间关系应力与断裂时间关系   3)失稳断裂失稳断裂•这这一一阶阶段段，，裂裂纹纹的的扩扩展展由由纯纯力力学学因因素素控控制制扩扩展展速速度随应力增大而加快，直至断裂度随应力增大而加快，直至断裂•在在有有预预制制裂裂纹纹、、蚀蚀坑坑的的情情况况下下，，应应力力腐腐蚀蚀断断裂裂过过程程只有裂纹扩展和失稳快速断裂两个阶段只有裂纹扩展和失稳快速断裂两个阶段3.6.2.4  裂纹扩展速率裂纹扩展速率(da/dt)与与K1SCC关系关系•当当裂裂纹纹尖尖端端的的K1＞＞K1SCC时时，，裂裂纹纹就就会会不不断断扩扩展展。

单单位位时时间间内内裂裂纹纹的的扩扩展展量量叫叫做做应应力力腐腐蚀蚀裂裂纹纹扩扩展展速速率率，，用用da/dt表示•在应力腐蚀断裂过程中，裂纹的扩展速率在应力腐蚀断裂过程中，裂纹的扩展速率da/dt随着随着应力强度因子应力强度因子K1而变化图而变化图3-15所示的曲线称所示的曲线称da/dt-K1曲线• 裂纹扩展速率裂纹扩展速率(da/dt)与与K1SCC关系关系•曲线上存在三个不同区域曲线上存在三个不同区域1)区区域域I  当当K1稍稍大大于于K1SCC时时，，裂裂纹纹经经过过一一段段孕孕育育突突然然加速发展，即在加速发展，即在I区内，裂纹生长速率对区内，裂纹生长速率对K1较敏感；较敏感；2)区区域域II  da/dt与与K1无无关关，，通通常常说说的的裂裂纹纹扩扩展展速速率率就就是是指指该该区区速速率率，，因因为为它它主主要要由由电电化化学学过过程程控控制制，，较较强强烈地依赖于溶液的烈地依赖于溶液的pH值，粘度和温度；值，粘度和温度；3)区域区域III  失稳断裂区，裂纹深度已接近临界尺寸失稳断裂区，裂纹深度已接近临界尺寸acr , 当超过这个值时，应力强度因子达到当超过这个值时，应力强度因子达到K1c时，裂纹生时，裂纹生长率迅速增加直至发生失稳断裂。

长率迅速增加直至发生失稳断裂 3.6.2.5  应力敏感系数应力敏感系数•慢慢应应变变速速率率法法(SSRT)是是测测定定材材料料的的SCC敏敏感感性性的的快快速速试试验验法法评评价价合合金金应应力力腐腐蚀蚀敏敏感感性性的的参参数数可可用用应应力力腐腐蚀敏感系数蚀敏感系数εεf来表示：来表示： εεf ＝＝ Efh/Efk                   (3-17)•  Efh—介质中塑性应变率；介质中塑性应变率； Efk—空气中塑性应变率空气中塑性应变率•εεf 值愈大，愈耐应力腐蚀值愈大，愈耐应力腐蚀• 3.6.3  应力腐蚀机理应力腐蚀机理•实实际际中中SCC的的体体系系太太多多，，导导致致SCC因因素素复复杂杂仅仅介介绍较普遍接受的三种机理绍较普遍接受的三种机理•3.6.3.1  阳极快速溶解理论阳极快速溶解理论•Hoar and Hines首先提出阳极快速溶解理论首先提出阳极快速溶解理论•裂纹一旦形成裂纹一旦形成, 裂纹尖端的应力集中导致裂纹尖端前裂纹尖端的应力集中导致裂纹尖端前沿区发生迅速屈服，晶体内位错沿着滑移面连续地沿区发生迅速屈服，晶体内位错沿着滑移面连续地到达裂纹尖端前沿表面，产生大量瞬间活性溶解质到达裂纹尖端前沿表面，产生大量瞬间活性溶解质点，导致裂纹尖端点，导致裂纹尖端(阳极阳极)快速溶解。

文献报导快速溶解文献报导, ,裂纹裂纹尖端处的电流密度高达尖端处的电流密度高达0.5A/cm2，，而裂纹两测仅约而裂纹两测仅约为为10-5A/cm2裂纹尖端、阳极溶解、裂纹扩展模型裂纹尖端、阳极溶解、裂纹扩展模型裂纹尖端的溶解速度裂纹尖端的溶解速度•裂裂纹纹尖尖端端的的溶溶解解速速度度(i ia)与与裂裂纹纹扩扩展展速速度度V V有有如如下下关关系系:                i ia a = V V(nFρ/m)                          (3-18)     m—金金属属的的原原子子量量,ρ—金金属属的的密密度度，，n—溶溶解解金金属属的的     离子价数离子价数,   F—法拉第常数法拉第常数•如如沸沸腾腾的的MgCl2溶溶液液中中, 18-8不不锈锈钢钢在在无无拉拉应应力力条条件件下下，，阳阳极极溶溶解解电电流流密密度度只只有有10-5A/cm2, 而而在在应应力力腐腐蚀蚀条条 件件 下下 ，， 裂裂 纹纹 尖尖 端端 处处 的的 阳阳 极极 电电 流流 密密 度度 达达 到到0.4~2.0A/cm2，，相相当当于于裂裂纹纹尖尖端端扩扩展展速速度度0.5~2.5mm/h。

结结果果表表明明，，实实测测的的阳阳极极电电流流密密度度与与快快速速溶溶解解理理论论相相符符合• V V = i ia a m/nFρ[cm/s] = i ia a m/nFρ × 3600×10[mm/h]3.6.3.2  闭塞电池理论闭塞电池理论•在在已已存存在在的的阳阳极极溶溶解解的的活活化化通通道道上上，，腐腐蚀蚀优优先先沿沿这这些些通通道道进进行行．．在在应应力力协协同同作作用用下下，，闭闭塞塞电电池池腐腐蚀蚀所所引引发发的的蚀蚀孔孔扩扩展展为为裂裂纹纹，，产产生生SCC这这与与前前面面的的孔孔蚀蚀相相似似，，也也是是一一个个自自催催化化的的腐腐蚀蚀过过程程，，在在拉拉应应力力作作用用下下使使裂裂纹纹不断扩展，直至断裂如图不断扩展，直至断裂如图3-17所示3.6.4  应力腐蚀控制方法应力腐蚀控制方法•3.6.4.1  影响应力腐蚀断裂的因素影响应力腐蚀断裂的因素• 3.6.4.2  防止或减轻应力腐蚀的措施防止或减轻应力腐蚀的措施1)合合理理选选材材  避避免免金金属属或或合合金金在在易易发发生生应应力力腐腐蚀蚀的的环环境境介介质质中中使使用用如如接接触触海海水水的的热热交交换换器器，，采采用用普普通通软软钢钢比比不不锈锈钢钢更更好好。

双双相相钢钢抗抗SCC性性能能最最好好，，如如1Cr21Ni5Ti双双相相钢钢的的弯弯曲曲试试样样在在沸沸腾腾的的W W (MgC12)＝＝42％％的的溶溶液液中中做试验，试样经做试验，试样经2000h仍末破裂仍末破裂2)控控制制应应力力  在在制制造造装装配配构构件件时时，，使使结结构构具具有有最最小小的的应应力力集集中中系系数数，，与与介介质质接接触触的的部部分分有有最最小小残残余余应应力力热热处处理理退退火火消消除除残残余余应应力力如如碳碳钢钢构构件件在在650℃退退火火1h，，可可消消除除焊焊接接引引起起的的残残余余应应力力；；冷冷加加工工的的黄黄铜铜件件，，退退火火消消除除残残余余应应力力后后，，可可避避免免在在含含H2O及及NH3气气氛氛或或含含NH4+的的水溶液中开裂水溶液中开裂防止或减轻应力腐蚀的措施防止或减轻应力腐蚀的措施3)改变环境改变环境  •通通过过除除气气、、脱脱氧氧、、除除去去矿矿物物质质等等方方法法可可除除去去环环境境中中危危害较大的介质组分害较大的介质组分;•通通过过控控制制温温度度、、pH值值，，添添加加适适量量的的缓缓蚀蚀剂剂等等，，达达到到改改变环境的目的。

变环境的目的•如如汽汽轮轮机机发发电电机机组组用用水水，，需需要要预预先先处处理理, 降降低低NaOH的的含量；含量；•核核反反应应设设备备的的不不锈锈钢钢热热交交换换器器中中，，需需将将水水中中C1-及及O2的的含量降低到含量降低到10-6以下以下;•含含油油气气中中加加入入粗粗吡吡啶啶，，沸沸水水中中加加入入NaNO3都都是是防防止止SCC的有效措施的有效措施防止或减轻应力腐蚀的措施防止或减轻应力腐蚀的措施4)电电化化学学保保护护  金金属属发发生生SCC与与电电位位有有关关有有些些体体系系存存在在一一个个临临界界断断裂裂电电位位值值，，通通过过电电化化学学保保护护使使金金属属离离开开SCC敏感区，从而抑制敏感区，从而抑制SCC5)涂涂层层  好好的的镀镀层层(涂涂层层)可可使使金金属属表表面面和和环环境境隔隔离离开开，，从从而避免产生而避免产生SCC•输输送送热热溶溶液液的的不不锈锈钢钢管管子子外外表表面面用用石石棉棉层层绝绝热热，，由由于于石石棉棉层层中中有有Cl-离离子子渗渗出出，，可可引引起起不不锈锈钢钢表表面面破破裂裂，，当当不锈钢外表面涂不锈钢外表面涂上有机硅涂料后就不再破裂了上有机硅涂料后就不再破裂了.4  金属在各种环境中的腐蚀金属在各种环境中的腐蚀4.1 金属在大气中的腐蚀• 金属材料或构筑物在大气条件下发生化学或电化学反应引起材料的破损称为大气腐蚀。

•大气腐蚀是常见的一种腐蚀现象全世界在大气中使用的钢材量一般超过其生产总量的60％例如，钢梁、钢轨、各种机械设备、车辆等都是在大气环境下使用•大气腐蚀而损失的金属约占总的腐蚀量的50％以上，•因此了解和研究大气腐蚀的机理、影响因素及防止方法是非常必要的 4.1.1 大气腐蚀的分类•全球范围大气主要成分几乎不变的，其中的水分含量将随地域、季节、时间等条件而变化参与大气腐蚀过程的是氧和水气，二氧化碳根据金属表面的潮湿程度的不同，把大气腐蚀分为三类:1)干大气腐蚀干大气腐蚀是在金属表面不存在液膜层时的腐蚀特点是在金属表面形成不可见的保护性氧化膜(1~10nm)和某些金属失泽现象如铜、银等在被硫化物污染的空气中所形成的一层膜2)潮大气腐蚀潮大气腐蚀是指金属在相对湿度小于100%的大气中，表面存在肉眼看不见的薄的液膜层(10nm~1μm)发生的腐蚀如铁没受雨淋也会生锈大气腐蚀的分类3)湿大气腐蚀湿大气腐蚀指金属在相对湿度大100%，如水分以雨、雾、水等形式直接溅落在金属表面上，表面存在肉眼可见的水膜(1μm ~1mm)发生的腐蚀. •大气腐蚀速度与金属表面水膜厚度的关系见图4-1• 腐蚀速度与水膜厚度的规律 1)区域I 金属表面只有约几个水分子厚(1~10nm)水膜，还没有形成连续的电解质溶液，相当于干的大气腐蚀．腐蚀速度很小。

2)区域II 金属表面水膜厚度约在1μm时，由于形成连续电解液层，腐蚀速度迅速增加，发生潮的大气腐蚀3)区域III 水膜厚度增加到1mm时，发生湿的大气腐蚀，氧通过该膜扩散到金属表面显著困难，因此腐蚀速度明显下降4)区域IV 金属表面水膜厚度大于1mm，相当于全浸在电解液中的腐蚀，腐蚀速度基本不变•通常所说的大气腐蚀是指在常温下潮湿空气中的腐蚀 4.1.2 大气腐蚀机理•大气腐蚀特点是金属表面处于薄层电解液下的腐蚀过程，腐蚀规律符合电化学腐蚀规律•4.1.2.1 大气腐蚀的电化学过程 当金属表面形成连续的电解液薄层时,大气腐蚀的阴极过程主要是氧去极化• 阴极过程： O2 + 2H2O +4e → 4OH- (4-1)• 阳极过程： Me → Men+ + ne (4-2)•铁、锌等金属全浸在还原性酸溶液中,阴极过程主要是氢去极化，城市污染的大气所形成的酸性水膜下，这些金属的腐蚀主要是氧去极化腐蚀大气腐蚀的电化学过程•在薄液膜下,阳极过程受较大阻滞，氧更易到达金属表面，生成氧化膜或氧的吸附膜，使阳极处于钝态。

阳极钝化及金属离子化过程困难造成阳极极化•当液膜增厚，相当于湿的大气腐蚀时，氧到达金属表面有一个扩散过程，腐蚀过程受氧扩散过程控制•潮的大气腐蚀主要受阳极过程控制；•湿大气腐蚀主要受阴极过程控制 4.1.2.2 腐蚀机理•大气腐蚀条件不同，锈层成分和结构是很复杂的Evans认为大气腐蚀的锈层处在潮湿条件下，锈层起强氧化剂作用,在锈层内阳极反应发生在金属/Fe3O4界面上： Fe → Fe2+ +2e (4-3)•阴极反应发生在Fe3O4/FeOOH界面上: • 6FeOOH + 2e → 2 Fe3O4 + 2H2O (4-4)• 锈层参与了阴极过程，图4-2为Evans锈层模型图腐蚀机理•由图可见，锈层内发生Fe3+→Fe2+的还原反应，锈层参与了阴极过程•锈层干燥时，外部气体相对湿度下降时，锈层和底部基体钢在大气中氧的作用下，锈层重新氧化成Fe3+的氧化物，在干湿交替的条件下，锈层加速钢腐蚀过程•碳钢锈层结构一般分内外两层：•内层紧靠钢和锈的界面上，附着性好，结构较致密，主要由致密的带少许Fe3O4晶粒和非晶FeOOH构成；•外层由疏松的结晶α-FeOOH和γ-FeOOH构成。

锈层生成的动力学规律•锈层生成的动力学如图4-3所示，其曲线遵循幂定律； 　　　　P＝Ktn (4-5) P—失重量；K—常数；t—暴露时间；n—常数•上式也适用于钢的镀锌和镀铝层及W(A1)＝55％的Al-Zn镀层的大气试验数4.1.3 工业大气中金属腐蚀特点•工业大气中的SO2、NO2、H2S、NH3等都增加大气的腐蚀作用，加快金属的腐蚀速度．•石油、煤等燃科的废气中含SO2最多，在城市和工业区SO2的含量可达0.1~100mg/m3•常用金属在不同大气环境中的平均腐蚀速度工业大气中金属腐蚀特点 1)Air很纯时,腐蚀速度很小,随湿度增加仅有轻微增加2)在污染的空气中，空气相对湿度低于70%时，即便长期暴露，腐蚀速度也是很慢但SO2有存在的条件下，当相对湿度略高于70%时，腐蚀速度急剧增加 3)被硫酸铵和煤烟粒子污染的空气加速金属腐蚀 A-A-纯净空气纯净空气, , B-B-有有( (NHNH4 4) )2 2SOSO4 4, C-0.01%SO, C-0.01%SO2 2, D-(NH, D-(NH4 4) )2 2SOSO4 4+0.01%SO+0.01%SO2 2, E-, E-烟粒烟粒+ +0.01%SO0.01%SO2 2工业大气中金属腐蚀特点•污染Air，低于临界湿度，金属表面没有水膜，金属受化学作用引起的腐蚀，腐蚀速度很小。

高于临界湿度,水膜的形成,电化学腐蚀,腐蚀速度急剧增加•大气中SO2对不耐H2SO4腐蚀的金属，如Fe、Zn、Cd、Ni的影响十分明显呈直线关系上升• SO2促进金属大气腐蚀的机制•SO2的腐蚀作用机制是硫酸盐穴自催化过程•SO2促进金属大气腐蚀的机制，主要有两种方式：•一是部分SO2在空气中能直接氧化成SO3，SO3溶于水形成H2SO4；•二有一部分SO2吸附在金属表面上，与Fe作用生成易溶的硫酸亚铁，FeSO4进一步氧化并由于强烈的水解作用生成了H2SO4，H2SO4再与Fe作用，按这种循环方式加速腐蚀•整个过程具有自催化作用，即所谓锈层中硫酸盐穴的作用锈层中硫酸盐穴的作用•其反应如下: Fe + SO2 + O2 → FeSO4 (4-6) 4FeSO4 + O2 + 6H2O → 4FeOOH + 4 H2SO4 (4-7) H2SO4 +2Fe + O2 →FeSO4 + 2H2O (4-8)•Schwarz：锈层内FeSO4生成机构如图4-6所示的模型锈层的保护能力受其形成时占主导地位的条件影响。

如生成的锈层被硫酸盐侵蚀，锈层几乎无保护能力相反,如最初锈层很少受硫酸盐污染,其保护性较好4.1.4 影响大气腐蚀的因素及防蚀方法•4.1.4.1 湿度 湿度是决定大气腐蚀类型和速度的一个重要因素把大气腐蚀速度开始剧增时的大气相对湿度值称为临界湿度对于铁、钢、铜、锌，临界湿度约在70%~80%之间由4-7可见，湿度小于临界湿度，腐蚀速度很慢，几乎不腐蚀若把湿度降至临界湿度以下，可防止金属发生大气腐蚀4.1.4.2 大气成分•地理环境不同，有SO2、H2S、NaCl及尘埃等杂质它们不同程度地加速腐蚀特别是SO2煤、石油燃烧的废气中都含有大量SO2, 冬季燃料消耗多，SO2污染更严重，对腐蚀的影响也就更大•铁、锌等金属在SO2大气中生成易溶的硫酸盐化合物，它们的腐蚀速度和大气中SO2含量呈直线关系上升•海洋大气中含有较多的微小的NaCl颗粒,它们落在金属的表面上,有吸湿作用,增大了表面液膜层的电导，氯离子本身有很强的侵浊性,因而使腐蚀变得更严重•大气中固体颗粒称为尘埃其组成复杂，除海盐粒外，还有碳和碳化物、硅酸盐、氮化物、铵盐等固体颗粒城市大气中尘埃含量约2mg/m3，工业大气中的尘埃甚至可达1000mg/m3以上。

尘埃对大气腐蚀的影响1)尘埃本身具有腐蚀性，如铵盐颗粒能镕入金属表面的水膜，提高电导或酸度促进腐蚀2)尘埃本身无腐蚀作用，但能吸附腐蚀物质，如碳粒能吸附SO2和水气生成腐蚀性的酸性溶液3)尘埃沉积在金属表面形成缝隙而凝聚水分，形成氧浓差引起缝隙腐蚀•露置在大气环境中的金属构件和仪器设备应当防尘4.1.4.3 防止大气腐蚀的方法 1)提高金属材料的耐蚀性 在碳钢中加入Cu、P、Cr、Ni及稀土元素可提高其耐大气腐蚀性能例如，美国的Cor-Ten钢(Cu-P-Cr-Ni系低合金钢)，其耐大气腐蚀性能为碳钢的4~8倍2)采用有机和无机涂层及金属镀层3)采用气相缓蚀剂4)降低大气湿度, 主要用于仓储金属制品的保护•合理设计构件．防止缝隙中存水，去除金属表上的灰尘等都有利于防蚀, 开展环境保护，减少大气污染，不仅有利于人民健康, 而且对延长金属材料在大气中使用寿命也是相当重要的4.2 金属在海水中的腐蚀•海洋占地球表面积70%，海水是自然界中数量最大且具有腐蚀性的天然电解质我国海岸线长达18000km，海域广阔•沿海地区的工厂常用海水作为冷却介质，冷却器的铸铁管在海水作用下，一般只能使用3~4年；•海水泵的铸铁叶轮只能使用3个月左右；•碳钢冷却箱的内壁腐蚀速度可达1mm/a以上。

•近年来海洋开发受到重视，海上运输工具、海上采油平台，开采和水下输送及储存设备等金属构件受到海水和海洋大气腐蚀的威胁愈来愈严重；•研究海洋环境中金属的腐蚀及其防护有重要意义4.2.1 海水腐蚀特点•4.2.1.1 盐类及导电率•海水为腐蚀性介质，特点是含多种盐类，盐分中主要是NaCl，常把海水近似地看作质量分数为3%或3.5%的NaCl溶液•盐度是指1000g海水中溶解固体盐类物质的总克数，一般海水的盐度在3.2％~3.75％之间，通常取3.5％为海水的盐度平均值海水中氯离子的含量很高，占总盐量的58.04%，使海水具有较大的腐蚀性•海水平均电导率为4×10-2S/cm，远超过河水和雨水的电导率4.2.1.2 溶解氧•海水中溶解氧，是海水腐蚀的重要因素正常情况下海水表面层被空气饱和，氧的浓度随水温一般在(5~10)×10-6cm3/L范围内变化由表看出盐的浓度和温度愈高，氧的溶解度愈小• 表4-4 氧在海水中的溶解度4.2.1.3 海水的电化学特点1)多数金属,除特别活泼金属镁及其合金外,海水中的腐蚀过程都是氧去极化过程, 腐蚀速度由氧扩散过程控制2)大多数金属(铁、钢、锌等)，在海水中发生腐蚀时，阳极过程的阻滞作用很小,海水中Cl-离子浓度高,海水中用增加阳极阻滞方法来减轻海水腐蚀的可能性不大,添加合金元素钼,才能抑制Cl-对钝化膜的破坏作用，改进材料在海水中的耐蚀性。

3)海水电导率很高,电阻性阻滞很小,对海水腐蚀,微观电池的活性较大,宏观电池活性也较大在海水中,异种金属接触引起的电偶腐蚀有相当大的破坏作用如舰船的青铜螺旋桨可引起远达数十米处的钢船壳体的腐蚀 4)海水中金属易发生局部腐蚀破坏如点蚀，缝隙腐蚀，湍流腐蚀和空泡腐蚀等 4.2.2 影响海水腐蚀的因素•海水中盐类,溶解氧、海洋生物和腐烂的有机物,海水的湿度、流速与pH值等都对海水腐蚀有很大的影响•1)盐类以NaCl为主,海水中盐的浓度与钢的腐蚀速度最大的盐浓度范围相近,当溶盐浓度超过一定值,因氧溶解度降低,金属腐蚀速度下降,见图4-8影响海水腐蚀的因素2)pH值海水pH值在7.2~8.6之间pH值可因光合作用而稍有变化；在深海处pH值略有降低, 不利于金属表面生成保护性的盐膜3)溶解氧海水中的溶解氧是海水腐蚀的重要因素大多数金属在海水中的腐蚀受氧去极化作用控制•溶解氧含量随海水深度不同而变化.•海水表面与大气接触含氧量高达12×10-6•海平面至-800m深处,含氧量逐渐减少并达到最低值;•海洋动物要消耗氧气；-800m再降-1000m，溶氧量又上升，接近海水表面的氧浓度，因为深海水温度较低、压力较高的缘故。

影响海水腐蚀的因素4)温度海水温度每升高10℃，化学反应速度提高约10%，海水中金属的腐蚀速度将随之增加但温度升高,氧在海水中的溶解度下降，每升高10℃,氧的溶解度约降低20%，使金属的腐蚀速度略有降低•温度变化与海洋生物有关海水温度与金属腐蚀速度之间的关系是相当复杂的5)流速许多金属发生腐蚀与海水流速有较大关系尤其对铁、铜等常用金属存在一个临界流速，超过此流速时，金属腐蚀明显加快但含钛和含钼的不锈钢，在高速海水中的抗蚀性能较好 影响海水腐蚀的因素6)海洋生物 海洋生物在船舶或海上构筑物表面附着形成缝隙，易诱发缝隙腐蚀•微生物的生理作用会产生氨、CO2和H2S等腐蚀物质，如硫酸盐还原菌作用产生S2- ,会加速金属腐蚀 4.2.3 海水中常用金材料的耐蚀性•金属材料在海水中的耐蚀性差别很大,耐蚀性最好的是钛合金和Ni-Cr合金,而铸铁和碳钢耐蚀性较差不锈钢的均匀腐蚀速度虽然很小,但在海水中易产生点蚀常用金属材料耐海水腐蚀性能见表4-6• 4.2.4 防止海水腐蚀的措施1)研制和应用耐海水腐蚀的材料； 如钛、镍、铜及其合金，耐海水钢(Mariner)2)阴极保护 腐蚀最严重处采用护屏保护较合理，亦可采用简易可行的牺牲阳极法。

3)涂层 除应用防锈油漆外，还可采用防止生物沾污的双防油漆，对于潮汐区和飞溅区的某些固定的钢结构可以使用蒙乃尔合金包覆 4.3 金属在土壤中的腐蚀•土壤是由土粒、水溶液、气体、有机物、带电胶粒和粘液胶体等多种组分构成的极为复杂的不均匀多相体系•因土壤的组成和性能的不均匀，极易构成氧浓差电池腐蚀，使地下金属设施遭受严重局部腐蚀埋在地下的油、气、水管线以及电缆等因穿孔而漏油、漏气或漏水或使电信设备发生故障这些往往很难检修，带来很大的损失和危害•土壤腐蚀是一种很重要的腐蚀形式先进国家，地下的油、气百万公里以上，每年因腐蚀损坏而替换的各种管子费用就有几亿美元之多随石油工业的发展，研究土壤腐蚀规律，寻找有效的防蚀途径具有很重要的实际意义 4.3.1 土壤腐蚀的特点4.3.1.1 土壤的特性1)土壤多相性土壤是由土粒、水、空气，有机物等多种组分构成的复杂的多相体系实际的土壤一般是这几种不同组分按一定比例组合在一起的2)土壤导电性由于在土壤中的水分能以各种形式存在，土壤中总是存在一定的水分，因此土壤有导电性土壤也是一种电解质土壤的孔隙及含水的程度又影响着土壤的透气性和电导率的大小3)土壤不均匀性。

土壤中氧气,有溶解在水中，有存在于土壤的缝隙中土壤中氧浓度与土壤的湿度和结构都有密切关系，氧含量在干燥砂土中最高，在潮湿的砂土中次之，而在潮湿密实的粘土中最少这正是造成氧浓差电池腐蚀的原因土壤的特性土壤的特性4)土壤的酸碱性•大多数土壤是中性的，pH值在6.0~7.5之间•有的土壤是碱性的,如我国西北的盐碱土pH值为7.5~9.0;•一些土壤是酸性的，如腐殖土和沼泽土pH值为3~6一般认为pH值越低，土壤腐蚀性越大 4.3.1.2 土壤腐蚀的电化学过程•大多数金属在土壤中的腐蚀都属于氧去极化腐蚀金属在土壤中的腐蚀与在电解液中的腐蚀本质是一样的以Fe为例:•阳极过程： Fe + nH2O → Fe2+nH2O + 2e (4-9)•阳极反应速度主要受金属离子化过程难易程度控制 •在pH值低的土壤中，OH-很少由于不能生成Fe(OH)2，Fe2+离子浓度在阳极区增大在中性和碱性土壤中生成的Fe(OH)2溶解度很小, 沉淀在钢铁表面上，对阳极溶解有一定的阻滞作用土壤中含有碳酸盐, 可能在阳极表面生成不溶性沉积物，起保护膜的作用土壤中氯离子和硫酸根离子能与Fe2+离子生成可溶性的盐，加速阳极溶解。

土壤腐蚀的电化学过程•阴极过程： 1/2O2 + H2O + 2e → 2OH- (4-10)•在弱酸性、中性和碱性土壤中，阴极反应主要是氧的去极化作用•土壤中的水溶解氧是有限的，对土壤腐蚀起主要作用的是缝隙和毛细管中的氧•土壤中的传递过程比较复杂，进行得也比较慢在潮湿的粘性土壤中，由于渗水能力和透气性差, 氧的传递是相当困难的，使阴极过程受阻当土壤水分的pH值大于5时，腐蚀产物能形成保护层4.3.2 土壤腐蚀的几种形式•4.3.2.1 充气不均匀引起的腐蚀•这种腐蚀主要指地下管线穿过不同的地质结构及潮湿程度不同的土壤带时，由于氧浓度差别引起的宏观电池腐蚀，如图4-9• 4.3.2.2 杂散电流引起的腐蚀•杂散电流是一种漏电现象来源用直流电的大功率电气装置，电气铁路，电解及电镀、电焊机等装置图4-10为杂散电流腐蚀实例示意图•铁轨与土壤间的绝缘不良，有一部分电流就会从铁轨漏失到土壤中铁轨附近埋设有金属管道，杂散电流经土壤进入金属管道后,再经土壤及轨道返回到电源这相当两个宏观电池作用：铁轨-阳极,土壤-电解质,管道-阴极,管道-阳极,土壤-电解质,铁轨(地面)-阴极4.3.2.3  微生物引起的腐蚀微生物引起的腐蚀•对腐蚀有作用的细菌不多，其中最重要的是硫酸杆菌和硫酸盐还原菌(厌氧菌)。

•这两种细菌能将土壤中硫酸盐还原产生S2-，其中小部分消耗在微生物自身的新陈代谢上，大部分可作为阴极去极化剂, 促进腐蚀反应•土壤的pH值在4.5~9.0时，最适宜硫酸盐还原菌生长;•11

•A金属在硫酸中的腐蚀 •高浓度H2SO4是强氧化剂，能使具有钝化能力的金属进入钝态，低浓度的H2SO4则没有氧化能力，其腐蚀性很强•硫酸的腐蚀性最主要取决于温度和浓度，氧化剂、流速等也能影响硫酸对各种材料的腐蚀性a腐蚀速度与硫酸浓度的关系•工业上耐硫酸的材料为价廉的碳钢和铅及铅合金，图4-11、图4-12分别显示出铁、铅的腐蚀速度与硫酸质量分数的关系铁的腐蚀速度与硫酸质量分数的关系铁的腐蚀速度与硫酸质量分数的关系•硫酸质量分数低于50%时，碳钢的腐蚀速度随浓度增加腐蚀速度急剧增加；•当质量分数超过50％时,随浓度增加,腐蚀急剧下降；• 当质量分数超过70%时，碳钢几乎不腐蚀钢表面生成硫酸盐(FeSO4)保护膜因此制造质量分数超过70%的浓硫酸的储罐与运输管线可用钢铁材料•当质量分数超过101%的中温发烟H2SO4时，应注意两个问题：①浓H2SO4是一种强吸水剂；②硫酸盐保护膜(FeSO4)易受破坏•当硫酸质量分数低于70%时，应采用铅制的设备,铅表面可以生成PbSO4的保护膜在硫酸环境中，钢和铅具有互补性铅的腐蚀速度与硫酸质量分数的关系铅的腐蚀速度与硫酸质量分数的关系 钢和铅的腐蚀规律钢和铅的腐蚀规律•在硫酸环境中，钢和铅具有互补性.b流速对腐蚀影响•表4-7示出了输送H2SO4时浓度与流动速度对钢管寿命的影响。

随浓度增加，流速增大，钢管寿命降低，输送硫酸时，不宜采用高的流动速度.B金属在盐酸中的腐蚀•HCl强酸, 除银、钛等少数金属外，大多数金属或合金在HCl中都不能生成难溶的金属盐膜•HCl中Cl-有极强性，除钛等少数钝性优异的金属外，金属表面的钝化膜在盐酸中都因受到氯离子的破坏而发生点蚀•a 盐酸浓度与腐蚀速度的关系工业纯铁与碳钢的腐蚀速度随盐酸的浓度成指数关系增加，钢不能用于盐酸介质中如图4-14所示纯铁、碳钢腐蚀速度随HCl浓度成指数关系 沸HCl中各种金属腐蚀速度与HCL浓度关系 b 盐酸中溶氧或氧化剂对腐蚀的影响•HCl中存在氧化剂时，铜、钼、镍基合金的腐蚀速度显著增加当HCl浓度高时,阴极为氢去极化，但当盐酸浓度低时，氧去极化占优势，腐蚀速度增加•c 钝态金属在盐酸中的腐蚀•对可电化学方法或化学方法钝化处理的金属材料，在HCl中它们的钝态区很窄或不存在因此，耐HCl腐蚀的金属材料仅限于有极强钝化性能特殊金属及合金，如Ta、Zr及Ti-Mo合金等d 耐盐酸腐蚀的材料1)Ti-Mo合金 •耐蚀Ti合金的研制是为改善纯Ti在强还原介质中的耐蚀性W．L．Finlay发现Ti-Mo合金对强还原性硫酸、盐酸具有优异的耐蚀性。

•Ti-30~40Mo合金在沸腾的质量分数为20％的HCl中的腐蚀率为10mm/a;•工业纯钛只能用于室温质量分数为3％~10％的HCl中•当前Ti-30Mo、Ti-32Mo是在还原性酸中最耐蚀的Ti合金，不合稀贵金属，因而受到广泛重视表4-9Ti合金在HCl中的腐蚀率/mma-12)Ti-Ta合金•钽能提高Ti在还原性介质中的耐蚀性，且能改善钛在氧化性介质中的耐蚀性C 金属在硝酸中的腐蚀•HNO3氧化性的强酸,在其中能钝化的金属适用于HNO3,Ag、Ni、Pb、Cu不耐硝酸腐蚀1)碳钢碳钢在HNO3中的腐蚀行为见图4-16 碳钢在碳钢在HNO3中的腐蚀行为中的腐蚀行为•硝酸质量分数低于30％时，碳钢的腐蚀速度随酸浓度增加而增加，当质量分数约在30％附近时腐蚀速度达到最大值•质量分数超过30%，腐蚀速度迅速下降;•质量分数达到50％时，腐蚀速度最小, 说明钢钝化了•当质量分数超过80%时，碳钢的腐蚀速度再次急剧增加，钢出现过钝化溶解•铁或钢适用于HNO3浓度在30%~80%(质量分数)范围内18-18不锈钢在硝酸中腐蚀不锈钢在硝酸中腐蚀 2)不锈钢对硝酸有良好的耐蚀性图4-17是18-18不锈钢在硝酸中腐蚀图。

不锈钢是硝酸系统中大量使用的耐蚀材料，如硝铵、硝酸生产中大部分设备都是用不锈钢制造的浓度超过70%热硝酸中易发生过钝化腐蚀 Al及其合金3)Al及其合金对中等温度的发烟HNO3良好蚀性，[HNO3]<85%时，在室温，Al耐蚀性也不好 ‘4)高硅铸铁Si质量分数>13％合金铸铁称为高硅耐酸铸铁对各种无机酸包括盐酸均有良好的耐蚀性•高硅铸铁中Si的质量分数一般不超过15％，否则会生成介稳定的脆性η相(Fe5Si2)4.5  人体环境中金属植入材料的腐蚀人体环境中金属植入材料的腐蚀•植入材料是指用于制造人体内部的人工器官、小型监测仪器和治疗装置等植入器件•整形外科中用于修复人体所使用的材料，以及用于义齿及人工齿根等方面的材料植入材料也称生物医学材料•特定的金属材科、有机高分子材料和陶瓷材料陶瓷材料即生物陶瓷材料，目前尚不成熟，高分子材料中只有超高分子聚乙烯是目前国际上普遍采用的人工关节塑料材料•金属植入材料在人体内应用部位是多种多样的，人体具有高度腐蚀性的环境，对金属植人材料的耐腐蚀性能的要求是相当重要的 4.5.1  人体环境特点人体环境特点4.5.1.1 人体环境的构成人体环境由体液构成。

体液(生理液)是质量分数约1%的NaCl、少量其他盐类及有机化合物的充气溶液温暖的海水相似4.5.1.2 人体环境的特点人体环境复杂，活体，对其变化规律还缺乏足够认识 • 金属植入材料在人体环境中可能发生多种腐蚀行为交织在一起，互相影响•人体敏感性，要求植入材料达到很好修复和治疗目的，应对周围的组织、血液及对人体不产生有害的影响 4.5.1.3 人体环境的电化学特点•体液是典型电解质溶液, 电化学腐蚀基本规律对人体环境中植入材料的腐蚀完全适用体液一般pH值中性,有时几何原因或生理条件限制，导致氧的供应受限，局部体液成弱酸性，含H+，植入材料易点蚀• 金属植入材料腐蚀属于氧去极化腐蚀,其阴极过程：• O2 +2 H2O + 4e → 4OH- (体液中性) (4-11)• O2 + 4H+ + 2e → 2H2O (体液弱酸性) (4-13)•阳极过程： Me→Men+ + ne (4-13)•微电池阳极反应是金属失掉电子的溶解反应，造成金属离子迁移，植入金属部件患者体液以及植入部件周围的组织中存在着钴、铬、镍、钼、钛等金属离子。

它们能否引起新陈代谢异常，对人体有干扰和毒性，这和植入材料耐蚀性与生物相溶性密切相关4.5.2  人体环境中可能发生的腐蚀形式人体环境中可能发生的腐蚀形式•植入材料可能发生的腐蚀形态与工业金属材料腐蚀破坏形式基本相同．因发生在特定的人体环境中，腐蚀危害更大•4.5.2.1 均匀腐蚀•人体中，植入材料腐蚀减薄而丧失结构强度不是主要问题，问题是均匀腐蚀产物的生物相容性，增加病人痛苦甚至危及生命•人体中金属植入材料均匀腐蚀速度比一般工业材料的腐蚀速度低2~3个数量级均匀腐蚀是大面积上发生，金属离子进入到人体组织里的量还是相当可观的对金属植入材料耐均匀腐蚀性能的要求更高，年失厚率应该不大于0.254μm由于钛的钝化性能非常好．所以在外科植入材料中是令人满意的4.5.2.2  点腐蚀点腐蚀•点腐蚀条件及破坏见3.2节植入的金属材料有不锈钢、钴基、铁基合金，均系易钝化合金，有钝化膜人体中用的不锈钢耐蚀性能不太令人满意钴铬合金植入器件的强制取出率为3%，且未见明显点腐蚀，而316不锈钢的点腐蚀明显•模拟生理盐液点蚀倾向研究表明，钛合金及钴铬钼合金点蚀倾向非常小，而不锈钢点蚀倾向大含Mo的不锈钢抗点蚀，但Mo含量不足也会发生点蚀。

对承载力大与骨骼部件，最好采用抗点蚀的不锈钢及钛合金4.5.2.3 电偶腐蚀•电偶腐蚀在多个零件构成的植入器件中尤其重要•如果选用材料不同(电位差异)就容易产生电偶腐蚀•如骨板和螺钉•手术器械与植人材料间也可能引起电偶腐蚀•金属切屑与未经过强烈变形的同种材料接触时也会引起电偶腐蚀•4.5.2.4 缝隙腐蚀•多零件植入装置，特别是骨板和螺钉，会遭受缝隙腐蚀，不锈钢植入器件的缝隙腐蚀是一种重要腐蚀现象取出的多零件植入装置中，有50%遭缝隙腐蚀强制取出率表明，缝隙腐蚀仅次于均匀腐蚀 磨损腐蚀、晶间腐蚀磨损腐蚀、晶间腐蚀• 磨损腐蚀是由于植入器件之间反复的、相对的滑动所造成的表面磨损与腐蚀环境的综合作用结果•晶间腐蚀是不锈钢最易发生的一种腐蚀形式，其危害是相当严重的•制作医用不锈钢植入器件过程中必须避开材料的敏化温度•碳的质量分数降到0.03%以下，可以消除不锈钢的晶间腐蚀•现用的医用不锈钢按ISO832/1国际标准规定，C的质量分数均低于0.03% 腐蚀疲劳腐蚀疲劳•金属材料在交变应力与介质的共同作用下产生的断裂现象为腐蚀疲劳•人体下肢所用的植入器件，特别是髋关节植入器件，耐腐蚀疲劳性能是至关重要的。

•腐蚀疲劳裂纹是从植人器件表面发生，对植入器件进行喷丸处理可提高疲劳寿命•铸造合金对腐蚀疲劳是敏感的，临床表明锻造合金对腐蚀疲劳断裂敏感性小得多•对承受高应力植入器件优先考虑采用热压和锻造的方法制造4.5.3  常用金属植入材料常用金属植入材料•4.5.3.1 对植入材料的要求•人体环境的复杂程度几乎无法模拟对植入材料耐蚀性要求更高•对植入材料要求主要有三个方面：材料与人体的生物相容性、在人体环境中的耐腐蚀性能以及植入材料的力学性能•生物相容两个方面：一是人体组织对植入材料的作用，即植入材料的腐蚀、断裂、失效；另一个是植入材料腐蚀产物、磨损产物对人体组织的作用•常用金属植入材料有不锈钢、钴铬钼合金及钛合金4.5.3.2 常用的金属植入材料植入用不锈钢的力学性能植入用不锈钢的力学性能Co-Cr-Mo合金的力学性能钛钛 及其合金的力学性能及其合金的力学性能5材料的耐蚀性•5.1 纯金属的耐蚀性•为更好地利用纯金属以及改进合金的耐蚀性，了解、掌握纯金属的耐蚀性及其规律是很必 .•5.1.1 热力学稳定性•各种纯金属的热力学稳定性可根据其标准电极电位值作出近似的判断•标准电极电位较正的金属，其热力学稳定性也较高．较负的则稳定性较低。

•根据pH＝7(中性溶液)和pH＝0(酸性溶液)，氧和氢的平衡电极电位分别为+0.815V，+1.23V及-0.414V，0.000V，可粗略地把金属分为四类，见表5-1表表5-1 根据金属的电极电位评定其热力学稳定性根据金属的电极电位评定其热力学稳定性5.1.2  自钝性自钝性•在热力学不稳定的金属中，有不少金属在适宜的条件下，由活化态转为钝化态而耐蚀•最容易钝化的金属有Zr、Ti、Ta、Nb、A1、Cr、Be、Mo、Mg、Ni、Co等•多数可钝化的金属都是在氧化性介质中易钝化，•在HNO3中及强烈通空气的溶液中；•介质中含有活性离子(Cl-、Br-、F-)时，及在还原性介质中大部分金属的钝态会受到破坏5.1.3生成保护性腐蚀产物膜•在热力学不稳定金属中，除了因钝化而耐蚀外，还有在腐蚀过程中由于生成较致密的保护性能良好的腐蚀产物膜而耐蚀，•Pb在H2SO4溶液中，Fe在H3PO4溶液中，Mo在HCl及Zn在大气中均可形成耐蚀产物膜 5.2 合金耐蚀途径•合金的耐蚀性不仅取决于合金成分、组织等内因，也取决于介质的种类、浓度、温度等外因•合金应用环境不同，提高合金耐蚀性的途径也不同。

•一般有提高热力学稳定性;•阻滞阴极过程;•阻滞阳极过程;•使合金表面生成高耐蚀的腐蚀产物膜5.2.1 提高合金热力学稳定性•用热力学稳定性高的元素进行合金化•向本来不耐蚀的纯金属或合金中加入热力学稳定性高的合金元素(贵金属)使之成为固溶体，提高合金的热力学稳定性•一般加入贵金属组分的原子分数含量服从塔曼定律，即n/8规律如Cu中加入Au或Ni, Ni中加入Cu、Cr等•这种途径不宜广泛应用，首先它要消耗大量贵金属，其次，是合金元素在固溶体中的固溶度也是有限的 5.2.2 阻滞阴极过程•适用于不产生钝化的活化体系，且主要由阴极控制的腐蚀过程，具体途径有以下两种 1)减少合金的阴极活性面积 阴极析氢过程优先在析氢过电位低的阴极相或阴极活性夹杂物上进行•减少工业Zn中杂质Fe的含量就会减少Zn中FeZn7阴极相，降低Zn在非氧化性酸中的腐蚀速度•A1、Mg及其合金中阴极性夹杂物Fe, 不但在酸性介质中增加腐蚀(见图5-1)，而且在中性溶液中也有同样的作用•用热处理方法(固溶处理)，使合金成为单相固溶体，消除活性阴极第二相，提高合金的耐蚀性。