扣件式梁模板支撑计算书.doc

扣件式梁模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-20036、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20131、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)1700混凝土梁宽b(mm)1200混凝土梁计算跨度L(m)6.6新浇筑混凝土结构层高FH(m)5.25计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011模板荷载传递方式可调托座扣件传力时扣件的数量/梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度180斜撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱间距la(m)0.6垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)1.6水平杆步距h(m)0.5梁侧楼板立杆的纵距la1(m)0.6梁侧楼板立杆的横距lb1(m)0.6立杆自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根数n2梁底支撑小梁根数m10次梁悬挑长度a1(mm)250结构表面要求表面外露架体底部布置类型底座材料参数主梁类型圆钢管主梁规格48×3.0次梁类型矩形木楞次梁规格50×100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格Ф48×3荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(N/mm2)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市北京(省)北京(市)地面粗糙度类型/2、施工简图（图1） 剖面图1（图2） 剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。

W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb=1.2×(0.5+(24+1.5)×1700/1000)×1+1.4×2.5×1=56.12kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1kb=1.35×(0.5+(24+1.5)×1700/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1=61.648kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(56.12,61.648)=61.648kN/m（图3） 面板简图B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.2×(0.5+(24+1.5)×1700/1000)×1=52.62kN/mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN（图4） 面板简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.35×(0.5+(24+1.5)×1700/1000)×1=59.198kN/mp2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN（图5） 面板简图（图6） 面板弯矩图取最不利组合得：Mmax=0.234kN·mσ=Mmax/W=0.234×106/24000=9.733N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×1700/1000)×1=43.85kN/m（图7） 简图（图8） 挠度图ν=0.003mm≤[ν]=1200/((10-1)×400)=0.333mm满足要求三、次梁验算A、当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka=1.2×(0.5+(24+1.5)×1700/1000)×1200/1000/(10-1)+1.4×2.5×1200/1000/(10-1)=7.483kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka=1.35×(0.5+(24+1.5)×1700/1000)×1200/1000/(10-1)+1.4×0.7×2.5×1200/1000/(10-1)=8.22kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(7.483,8.22)=8.22kN/m计算简图：（图9） 简图B、当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.2×(0.3+(24+1.1)×1700/1000)×1200/1000/(10-1)=6.875kN/mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN（图10） 简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.35×(0.3+(24+1.1)×1700/1000)×1200/1000/(10-1)=7.735kN/mp2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN（图11） 简图1、强度验算（图12） 次梁弯矩图(kN·m)Mmax=1.09kN·mσ=Mmax/W=1.09×106/(85.333×1000)=12.772N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13） 次梁剪力图(kN)Vmax=5.219kNτmax=VmaxS/(Ib)=5.219×103×62.5×103/(341.333×104×5×10)=1.911N/mm2≤[τ]=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3=(0.3+(24+1.1)×1700/1000)×1200/1000/(10-1)=5.729kN/m（图14） 变形计算简图（图15） 次梁变形图(mm)νmax=0.091mm≤[ν]=0.6×1000/400=1.5mm满足要求四、主梁验算梁两侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。

根据实际工况，梁下增加立杆根数为2，故可将主梁的验算力学模型简化为2+2-1=3跨梁计算这样简化符合工况，且能保证计算的安全等跨连续梁，跨度为:3跨距为：(等跨)0.533根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）第条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值（Q1k）可取1.5kN/㎡；故主梁验算时的荷载需重新统计将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁A.由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.5)×1700/1000)×1200/((10-1)×1000)+1.4×1.5×1200/((10-1)×1000))=6.538kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.5)×1700/1000)×1200/((10-1)×1000)+1.4×0.7×1.5×1200/((10-1)×1000))=7.248kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]= max(6.538,7.248)=7.248kN此时次梁的荷载简图如下（图16） 次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=[ G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.3+(24+1.5)×1700/1000)×1200/((10-1)×1000)=5.82kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17） 次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=4.362kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=3.502kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 65.3/1000=0.065 kN/m自重设计值为：g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×65.3/1000=0.071kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18） 主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19） 主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图16） 主梁弯矩图(kN·m)Mmax=0.904kN·mσ=Mmax/W=0.904×106/(8.986×1000)=100.635N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图17） 主梁剪力图(kN)Vmax= 9.892kNτmax=QmaxS/(Ib)=9.892×1000×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=23.256N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图18） 主梁变形图(mm)νmax=0.009mm≤[ν]=1.6×1000/(2+1)/400=1.333mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。

故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=3.23kN非端支座最大支座反力为：R2=18.634kN五、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=3.23kN≤[N]=8kN满足要求六、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=18.634kN≤[N]=150kN满足要求七、立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用l01=kμ1(h+2a)=1×2.175×(0.5+2×400/1000)=2.827ml02=kμ2h=1×4.744×0.5=2.372m取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(2.827,2.372)=2.827mλ=l0/i=2.827×1000/(1.59×10)=177.803≤[λ]=210满足要求2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)λ1=l01/i=1.155×2.175×(0.5+2×400/1000)×1000/(1.59×10)=205.362根据λ1查JGJ130-2011附录得到φ=0.227梁两侧立杆承受的楼板荷载N1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)]la1lb1=(1.2×(0.5+(24+1.1)×180/1000)+1.4×(1+2))×0.6×0.6=3.68kN由第五节知，梁两侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=3.23kN由于梁中间立杆和。