脚手架设计计算书通用版.docx

脚手架设计计算书1 基本设计规定1．1 脚手架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求，采用分 项系数设计表达式进行设计可只进行下列设计计算：（1） 纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件抗滑承 载力计算；（2） 立杆的稳定性计算；（3） 连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算；（4） 立杆地基承载力计算1．2 计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基 本组合的设计值永久荷载分项系数应取 1.2，可变荷载分项系数 应取 1.41．3 脚手架中的受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的要求验 算变形验算构件变形时，应采用荷载短期效应组合的设计值1．4 当纵向或横向水平杆的轴线对立杆轴线的偏心距不大于 55mm 时，立杆稳定性计算中可不考虑此偏心距的影响1．5 50m 以下的常用敞开式单、双排脚手架，当采用本规范第 6.1.1 条规定的构造尺寸，且符合本规范表 5.1.7 注、第 6 章构造规定时， 其相应杆件可不再进行设计计算但连墙件、立杆地基承载力等仍 应根据实际荷载进行设计计算1．6 钢材的强度设计值与弹性模量应按表5.1.6 采用钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm2）表5.1.65．1．7 扣件、底座的承载力设计值应按表5.1.7采用。

扣件、底座的承载力设计值（kN）表5.1.7项 目承戴力役计谨120直曲扣氷 蹈封D件 血滑｝S.OO40. DD注：扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40N・m,且不应大于65N • m5．1．8 受弯构件的挠度不应超过表5.1.8中规定的容许值受弯构件的挠度 表5.1.8曲14类%注：l为受弯构件的跨度1．9 受压、受拉构件的长细比不应超过表5.1.9中规定的容许值受压、受拉构件的容许长细比表5.1.9构件类别容袱细比［打立ff210B0播向粹邕甑擇中的压杆3S0E杆350注：计算入时，立杆的计算长度按本规范(5.3.3)式计算但k 值取1.00，本表中其它杆件的计算长度l按l二卩1=1.271计算002 纵向水平杆、横向水平杆计算2．1 纵向、横向水平杆的抗弯强度应按下式计算：o二M/WWf (5.2.1)式中M——弯矩设计值，应按本规范第5.2.2条的规定计算；W——截面模量，应本规范附录B表B采用；f——钢材的抗弯强度设计值，应按本规范表5.1.6采用2．2 纵向、横向水平杆弯矩设计值，应按下式计算：M=1.2M +1.4YM (5.2.2)Gk Qk式中M ——脚手板自重标准值产生的弯矩；GkM ——施工荷载标准值产生的弯矩。

Qk2．3 纵向、横向水平杆的挠度应符合下式规定：vW [v] (5.2.3)式中v 挠度；[v]——容许挠度，应按本规范表5.1.8采用2．4 计算纵向、横向水平杆的内力与挠度时，纵向水平杆宜按三跨连续梁计算，计算跨度取纵距1；横向水平杆宜按简支梁计算， a计算跨度1可按图5.2.4采用；双排脚手架的横向水平杆的构造外0伸长度a=500时，其计算外伸长度a可取300mm1(a)双排脚手架；(b )单排脚手架1 —横向水平杆；2 —纵向水平杆；3—立杆图5.2.4 横向水平杆计算跨度2．5 纵向或横向水平与立杆连接时，其扣件的抗滑承载力应符合 下式规定：RWRc式中R——纵向、横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；R ——扣件抗滑承载力设计值，应按本规范表5.1.7采用c3 立杆计算3．1 立杆的稳定性应按下列公式计算：X—— 比丄込匕rg HK,冏拎本坤•范常 弭」零的砖T■域’・一一豊五回结半隈 底除本垃苕附翟片表H乘用：A 实产EKfHF面面科 度歿珠ECJ5币fl■亲:B rft B StHiZ -- 算立扌F段Ettt苛戟说计直乜呛零电，報菇集旳 ◎帚：弍A乐7-一iR村能拉压；缶谡—倩、应按卓坷范去"斤采01・.3. 2计算立杆段的轴向力设计值N,应按下列公式计算：不组合风荷载时N=1.2 (N +N ) +1.4YN (5.3.2 — 1)G1k G2k Qk组合风荷载时N=1.2 (N +N ) +0.85X1.4SN (5.3.2 — 2)G1k G2k Qk式中 N ——脚手架结构自重标准值产生的轴向力；G1kN ——构配件自重标准值产生的轴向力；G2k工N——施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆可按Qk一纵距(跨)内离工荷载总和的1/2取值。

3. 3立杆计算长度l应按下式计算：0l=kuh (5.3.3)0式中k——计算长度附加系数，其值取1.155卩一一考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按表 5.3.3采用；h——立杆步距脚手架立杆的计算长度系数卩表5.3.3冀别立™&(m)二步三跨三歩三跨L051.5DL301.5515S1.6D[.SO郸滦创51.805. 3. 4由风荷载设计值产生的立杆段弯矩M ,可按下式计算: wM=0.85X1.4M =0.85X1.43 l h2/10 (5.3.4)w wk k a式中 M ——风荷载标准值产生的弯矩；wkw――风荷载标准值，应按本规范(4.2.3 )式计算；wl——立杆纵距a3.5 立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定:1） 当脚手架搭设尺寸采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距时，应计算底层立杆段；（2） 当脚手架搭设尺寸中的步距、立杆纵距、立杆横距和连 墙件间距有变化时，除计算底层产杆段外，还必须对出现最大步距 或最大立杆纵距、立杆横距、连墙件间距等部位的立杆段进行验算；（3） 双管立杆变截面处主立杆上部单根立杆的稳定性，应按 本规范公式5.3.1－1或5.3.1－2进行计算。

3．6 当立杆采用单管时，敞开式、全封闭、半封闭脚手架的可搭设高度H，应按下列公式计算并取小者但当符合本规范第4.3.2s条规定时，可仅计算（5.3.6－1）式：3. 7当按本规范第5.3.6条计算的脚手架搭设高度H等于或大于s26m时，可按下式调整且不宜超过50m；[H]=H /（1+0. 001H ） （5.3.7）ss式中[H]――脚手架搭设高度限值（m）3. 8高度超过50m的脚手架，可采用双管立杆、分段悬挑或分段卸荷等有效措施，必须另行专门设计4 连墙件计算4.1 连墙件的强度、稳定性和连接强度应按现行国家标准《冷弯 薄壁型钢结构技术规范》（ GBJ 18 ） 、 《钢结构设计规范》 （ GBJ 17 ） 、《混凝土结构设计规范》（GBJ 10）等的规定计算1） 连墙件的轴向力设计值应按下式计算：N=N +N （5.4.1）1 lw o式中N——连墙件轴向力设计值（kN）；lN ——风荷载产生的连墙件轴向力设计值，应按本规范第5.4.2 lw条的规定计算；N ——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（ kN ） ， o单排架取3，双排架取52） 扣件连墙件的连接扣件应按本规范5.2.5条的规定验算 抗滑承载力。

3） 螺栓、焊接连墙件与预埋件的设计承载力应大于扣件抗滑承载力设计值Rc4．2 由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值，应按下式计算：N =1.4・w • A （5.4.2）lw k w式中A ――每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面w积5 立杆地基承载力计算5．1 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：pWf （5.5.1）g式中p――立杆基础底面的平均压力，p=N/A；N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值；A——基础底面积；f——地基承载力设计值，应按本规范公式5.5.2计算g5．2 地基承载力设计值应按下式计算：f =k •f （5.5.2）g c gk式中 k ——脚手架地基承载力调整系数，应按本规范第5 . 5 . 3c条的规定采用；f ——地基承载力标准值，应按现行国家标准《建筑地基础设 gk计规范》（GBJ 7）附录五的规定采用5. 3地基承载力调整系数k,对碎石土、砂土、回填土应取0.4；c对粘土应取0.5；对岩石、混凝土应取1.05.4 对搭设在楼面上的脚手架,应对楼面承载力进行验算6 模板支架计算6.1 参与模板支架荷载效应组合的各项荷载及其荷载标准值应符 合现行国家标准《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB 50204） 的有关规定。

6.2 模板支架立杆的稳定性应按本规范公式（5.3.1－1）、（5.3.1 －2）,（5.3.4）计算,其中轴向力设计值和计算长度的计算应符 合下列规定：（1）模板支架立杆的轴向力设计值N,应按下列公式计算： 不组合风荷载时N=1.2SN +1.4SN （5.6.2-1）Gk Qk组合风荷载时N=1.2SN +0.85X1.4SN （5.6.2 — 2）Gk Qk式中ZN ——模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标Gk准值产生的轴向力总和；工N——施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生 Qk的荷载标准值产生的轴向力总和2）模板支架立杆的计算长度l ,应按下式计算：ol=h+2a （5.6.2）o式中h――支架立杆的步距；a 模板支架产杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度6．3 模板支架立杆的压缩变形值在自重和风荷载作用下的抗倾覆计算，应符合现行国家标准《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204）的有关规定。