东溪大桥现浇32m低高度箱梁满堂支架计算书上课讲义.doc

附件一：东溪大桥现浇32m低高度箱梁满堂支架计算书针对现浇箱梁自重荷载大、桥墩墩身矮（最高6.5m）的特点，考虑满堂式支架比较经济，并且重型门式支架具有承载能力强、工厂化生产质量好、现场安装方便，且质量容易保证等特点，我部采用了重型门式支架作为箱梁施工支架的材料一、门式支架方案介绍1、支架设计说明：箱梁翼缘板、腹板、底板混凝土、施工荷载和模板按均布荷载考虑，箱梁顶板混凝土和内模板荷载实际通过内模支撑点传递到底模纵向分配梁上，为简化计算，按均布荷载考虑，实际施工采取在大荷载位置加立杆和在腹板位置加斜撑进行局部加强的处理措施2、整个支架体系由支架基础（厚50cm换填石碴垫层、15cm砼垫层）、可调底座、门架及交叉拉杆、加固钢管、调节杆及可调托座、纵、横向分配梁组成3、满堂支架采用可调重型门式支架，门架立杆为©57.2X2.5mm钢管，调节杆为©48X3.5mm钢管，门架宽度1m=局部加强杆和水平加固杆采用©48X3.5mm钢管根据箱梁重量、荷载分布状况、地基承载力等技术指标，通过计算确定，门式支架横向在箱梁底、腹板范围采用26cm+42cm+26cm+X494cm+26cm+42cm+26cm的间距布置，翼板采用4X94cm的间距布置。

门式支架纵向在跨中采用90cm间距布置，在桥墩左右1.5m〜4.5m范围内采用40cm和60cm间距布置，且在接近桥墩的两排底板和腹板下加密布置局部加强杆进行加固桥墩墩顶部分采用在桥墩上垫方木（枕木）的方式支撑支架顶纵梁采用10X10cm方木，纵向铺设间距按主梁底为20cm和翼缘板为30cm间距布置横向分配梁采用15X15cm方木，由门架上托直接支撑支架结构示意图见山根大桥门式支架设计图4、传力途径如下：模板—纵向分配梁—横向分配梁—上托—调节杆—门式支架立杆—底托—砼垫层—地基二、满堂支架选用支架的指标及规格满堂支架采用可调重型门式支架门架立杆为©57.2mm钢管调节杆©48钢管，门架宽度1m1、可调重型门式支架主要承载指标2、主要杆件规格序号名称型号宽度高度FBM1019100019001重型门架FBM101210001200FBC1512150012003交叉支撑FBC121212001200FBC091290012004可调托座FBU505005可调底座FBD505006插销FBT101003、门架规格及相应参数门架型号立杆(mm)加强杆(mm)ho(cm)h1(cm)2A(cm)FBM1019①57.2X2.5①26X2.01901708.564、加强立杆©48x3.5mm钢管承载性能©48x3.5mm!冈管步距(m允许荷载(KN0.640三、支架设计为确保工期要求，形成流水作业，山根大桥箱梁支架采用FBM1019型和FBM1012型可调重型门式脚手架搭设，拟安排四跨连续梁单幅的用量。

根据箱梁荷载分析及以往类似工程经验，门式支架布置图见附图一四、支架检算1、门式脚手架单榀稳定承载力计算：⑴、FBM101列调重型门式脚手架单榀稳定承载力计算：N=©Af=0.509X856X205=89319N=89.32KNA单榀门架立杆的截面积，A取856mmf——钢材强度设计值，对Q235钢取205N/mrm©――轴心受压杆件的稳定系数，按入=kh°/i查表取值，入=1.13X190/1.93=111，©取0.509;⑵、FBM1012J调重型门式脚手架单榀稳定承载力计算：M=©Af=0.772X856X205=89319N=135.47KNA单榀门架立杆的截面积，A取856mmf——钢材强度设计值，对Q235钢取205N/mrm©――轴心受压杆件的稳定系数，按入=kh°/i查表取值，入=1.13X120/1.93=70.3，©取0.772;因此取FBM101列调重型门式脚手架单榀稳定承载力为核算荷载值2、荷载分析说明、跨中截面砼荷载图2跨中截面图如图所示，混凝土面积：S1-1=1.18m2、S1-2=2.18m2、刀S1-3+S1-4=1+1.08=2.08m2每平米砼荷载：如=1.18X26-3.5=9.3KN/m2;25-2=2.18X26-1.2=47.23KN/m;5-3=2.08X26-3.34=16.19KN/m2②、梁端截面砼荷载图3梁端截面图如图所示，混凝土面积：S2-i=1.18m2、S2-2=2.9m2、刀S2-3+S2-4=1.99+1.64=3.63m每平米砼荷载：q2-i=1.18X26-3.3=9.3KN/m2;q2-2=2.9X26-1.014=74.36KN/m2;q2-3=3.63X26-3.712=25.43KN/m2③、施工荷载：按4KN/m考虑。

④、模板荷载：按6KN/m考虑⑤、脚手架及其附件荷载a：门架1榀0.224kN交叉支撑2副0.08kN水平架每F步设置0.165kN连接棒2个0.012kN锁臂2副0.017kN合计0.498kN每米高门架自重：0.262kN/mb:加固件加固杆包括纵向加固杆及剪刀撑，采用©48X3.5mm钢管，钢管重为0.038kN/m,剪刀撑按3步3跨距设置，水平加固杆按3步一设具体布置如山根大桥24.6m低高度箱梁支架布置图所示，则每跨距内：梁端：tga=5.8/(3X1.4)=1.38cosa=0.587钢管重为(2x1.4/0.587+1.4)x0.038=0.234kN扣件每跨距内直角扣件1个，旋转扣件4个：扣件重：1x0.0135+4x0.0145=0.072kN每米高门架的加固件重：(0.234+0.072)/5.8=0.05kN/m跨中：tga=5.8/(3x1.9)=1.02cosa=0.7钢管重为(2x1.9/0.7+1.9)x0.038=0.278kN扣件重：1x0.0135+4x0.0145=0.072kN每米高门架的加固件重：(0.278+0.072)/(1.9x4)=0.06kN/m梁端NGK=(0.262+0.05)x3.5=1.092KN跨中NGK=(0.262+0.06)x3.5=1.127KN3、支架受力检算：①、不组合风荷载情况下：a、箱梁跨中悬挑部分：门架间距设为1.9x0.94m。

每榀门架受力面积为0.94x1.9=1.786m2;每榀门架的轴向受压荷载N=1.2刀NGk+1.4刀Nqk=1.2x1.127+1.4x(9.3+4+6)x1.786=49.61KNv89.32KNb、梁跨中梗肋部分：门架间距设为1.9x0.47m每榀门架受力面积为0.42x1.9=0.798m2;每榀门架的轴向受压荷载N=1.2ENsk+1.4刀NQk=1.2x1.127+1.4x(47.23+4+6)x0.798=65.29KNvN=89.32KNc、箱梁跨中底板部分：门架间距设为1.9x0.94m每榀门架受力面积为1.9x0.9=1.786m2;每榀门架的轴向受压荷载N=1.2刀Ng+1.4刀NQk=1.2x1.127+1.4x(16.19+4+6)x1.786=66.84KNv89.32KNd、箱梁梁端悬挑部分：门架间距设为1.4x0.94m每榀门架受力面积为1.4x0.94=1.316m2;每榀门架的轴向受压荷载N=1.2刀NGk+1.4刀NQk=1.2X1.092+1.4X(9.3+4+6)X1.316=36.87KNv89.32KNe、箱梁梁端梗肋部分：门架间距设为1.4X0.42m。

每榀门架受力面积为0.42X1.4=0.588m2；每榀门架的轴向受压荷载N=1.2ENg+1.4刀NQk=1.2X1.092+1.4X(74.36+4+6)X0.588=70.76KNv89.32KNf、箱梁梁端底板部分：门架间距设为1.4X0.94m① 每榀门架受力面积为0.90X1.4=1.316m2；每榀门架的轴向受压荷载N=1.2ENg+1.4刀NQk=1.2X1.092+1.4X(25.43+4+6)X1.316=66.59KN

[c横]=55Mpa,E横=4.5GPa箱梁梗肋，底板和侧板部分采用10X10cm方木，中心间距20cm;翼板采用10X10cm方木，中心间距30cm、计算公式设模板上的面荷载为q;设纵向方木中心距离为Li；'则其纵向荷载为N=qL2；W=bh2/6;I=bh3/12I、强度要求：Mmax=NLi2/8=qL2Li2/8cmax=Mmax/W=6qL2Li2/8L2h2=6qLi2/8h2<[c横]U、挠度要求：/4/43② fmax=5NLi/384E横I=5qLi/32。