镁合金压铸工艺与压铸模具课件.ppt

力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP 力劲机械（深圳）有限公司力劲机械（深圳）有限公司L. K. MACHINERY(SHENZHEN) CO. LTD. 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP引 言uu镁压铸的基本工艺和铝的压铸很相似，但两者之间也有明显的不同，主要的不同点是对液态合金的处理uu同时，由于镁和铝压铸合金有不同的性能，在压射参数和模具设计上也需要一定的变化 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP镁压铸合金uu合金定义 AZ91DAZ91D：：表示含铝量为表示含铝量为9%9%，含锌量为，含锌量为 1%1%，，DD表示为一表示为一种特殊的高纯合金类别各合金元素用字母定义为：种特殊的高纯合金类别各合金元素用字母定义为：A-A-铝；铝；Z-Z-锌；锌；M-M-锰；锰；S-S-硅；硅；E-E-稀土uu合金规范 铝铝为主要合金添加元素，可提高合金机械强度、抗腐蚀性为主要合金添加元素，可提高合金机械强度、抗腐蚀性和铸造性能和铸造性能AMAM系为低铝含量系列镁合金，广泛应用于汽系为低铝含量系列镁合金，广泛应用于汽车安全性部件；车安全性部件；锌锌的加入可改善抗腐蚀性，的加入可改善抗腐蚀性，锰锰的添加则为了的添加则为了控制铁的含量；控制铁的含量；高纯镁合金高纯镁合金的基本要求是：成型压铸件中的基本要求是：成型压铸件中铁铁的含量的含量一定要小于一定要小于0.005%0.005%，，镍镍和和铜铜也必须控制得很低。

为也必须控制得很低为了提高高温蠕变性能，则添加了提高高温蠕变性能，则添加硅和稀土，硅和稀土，添加添加5-155-15ppmppm的的铍铍，主要用于减少液态合金的氧化主要用于减少液态合金的氧化 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP镁合金的熔炼uu镁合金锭在浸入液态金属前一定要先预热到150 ℃uu多台炉或一炉多室等炉型可用于重熔干净的镁合金边角料uuAZ91D合金的典型压铸温度，冷室机为650-680 ℃，热室机为620-640 ℃uu对于铝含量低的镁合金有时需要较高的压铸温度，可达660-690 ℃ 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP压铸机的准备uu同样压力下，镁的流动速度更高，因此充满同一模具镁需要的时间比铝更短，对于薄壁件且有长的流动距离时，镁因其低的热容量而须更短的充型时间uu通常，冷室压铸机所用的压铸静压力范围是30-70MPa，热室压铸机主要用于压铸2Kg以内的小型件，所用的压铸静压力范围小于冷室机，一般为20-30MPa 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP热室压铸工艺 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP冷室压铸工艺 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP选用压铸机的方法uu传统方法：根据锁模力选用。

按压铸件的投影面积、所需的比压来计算uu新的方法：以压射能量为基础来选用以压射系统的最大金属静压与流量的关系P-QP-Q2 2图，使压铸机和压铸模组成一个具有较大柔性的压铸系统能在尽可能大的范围内调整工艺参数，获得优质铸件 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP镁合金压铸模具uu压铸模具是一种复杂的设备，须完成多项功能uu浇道和浇道口的几何形状决定了模具的充型特性uu模具的热状态则决定了部件的凝固过程以及它的显微组织和质量uu长期压铸时，模具的热传导性则决定了模具压铸次数及寿命 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP压铸模具结构图 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP镁合金压铸模具材料uu决定压铸模具寿命的最主要因素：模具材料、热处理、压决定压铸模具寿命的最主要因素：模具材料、热处理、压铸生产过程控制铸生产过程控制uu因型腔要直接和液态金属接触，所以模具用钢要具有抗热因型腔要直接和液态金属接触，所以模具用钢要具有抗热冲击能力，通常情况下都选用冲击能力，通常情况下都选用H13H13钢钢或相似品质的钢材或相似品质的钢材。

但型腔等特殊部件，一般只占模具总重量的但型腔等特殊部件，一般只占模具总重量的20-25%20-25%uu模具加工完后，要进行模具加工完后，要进行淬火加低温回火热处理淬火加低温回火热处理，使材料的，使材料的硬度提高到硬度提高到46-4846-48HRCHRC的范围uu镁压铸合金和铝合金相比，单位体积内热容量小，并且铁镁压铸合金和铝合金相比，单位体积内热容量小，并且铁在液态镁合金中的溶解度非常低，这就使镁合金压铸模具在液态镁合金中的溶解度非常低，这就使镁合金压铸模具的寿命明显加长，的寿命明显加长，一般会比铝合金的模具寿命长一般会比铝合金的模具寿命长2 2倍以上倍以上 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP镁压铸件设计uu压铸件的质量取决于很多因素：包括材料性能，压铸工艺参数，压铸压铸件的质量取决于很多因素：包括材料性能，压铸工艺参数，压铸件和压铸模具的设计等等压铸件设计中的基本准则如下：件和压铸模具的设计等等压铸件设计中的基本准则如下： 项项 目目 基本准则基本准则1 1、截面厚度、截面厚度镁的充型性优良，壁厚可以小于镁的充型性优良，壁厚可以小于1 1mmmm。

正常壁厚在正常壁厚在2-42-4mmmm2 2、壁厚的均匀性、壁厚的均匀性壁厚应尽可能均匀，以避免局部过热形成缩孔壁厚应尽可能均匀，以避免局部过热形成缩孔3 3、易于充型、易于充型充型要在充型要在10-10010-100msms内完成，部件设计要圆滑流动，内完成，部件设计要圆滑流动，避免过多的紊流边角设计也要圆滑避免过多的紊流边角设计也要圆滑4 4、使用加强筋、使用加强筋代替增加截面厚度，提高部件强度和硬度代替增加截面厚度，提高部件强度和硬度5 5、避免局部过热、避免局部过热液态金属高速冲击会造成局部过热，可能会因热疲劳液态金属高速冲击会造成局部过热，可能会因热疲劳而造成模具的焊合和热裂纹而造成模具的焊合和热裂纹6 6、表面处理、表面处理表面处理可达成较好的表面要求表面处理可达成较好的表面要求7 7、截面厚度的变化、截面厚度的变化厚度变化要有一个渐进过程，以避免应力集中厚度变化要有一个渐进过程，以避免应力集中8 8、脱模角度、脱模角度一般推荐脱模角度为一般推荐脱模角度为2-52-5度，但也有度，但也有1-31-3甚至甚至0 0角的脱角的脱模角度 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP尺寸稳定性和公差uu压铸件最终尺寸的影响因素有：压铸件最终尺寸的影响因素有： 1 1、模具线性尺寸的变化；、模具线性尺寸的变化； 2 2、定模和动模及其它模具部件之间的错位；、定模和动模及其它模具部件之间的错位； 3 3、模具和铸件的变形及抽芯的定位和动作；、模具和铸件的变形及抽芯的定位和动作； 4 4、模具温度、铸件脱模温度；、模具温度、铸件脱模温度； 5 5、冷却速度、应力松驰和模具精密度。

冷却速度、应力松驰和模具精密度uu可以看出，可以看出，压铸过程中的工艺控制是减少最终产压铸过程中的工艺控制是减少最终产品尺寸变化的关键品尺寸变化的关键 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP镁压铸件线性尺寸的允许公差铸件长度铸件长度（（mmmm））基本公差（基本公差（mmmm））附加公差附加公差（（mm/mmmm/mm））一般一般重要重要一般一般重要重要0-250-25±0.25±0.25±0.1±0.125-30025-300±0.002±0.002±0.0015±0.0015300300以上以上±0.001±0.001±0.001±0.001下面是北美压铸协会提供的镁压铸铸件尺寸变化的允许值下面是北美压铸协会提供的镁压铸铸件尺寸变化的允许值 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP模具的浇道口/溢流槽/排气孔uu铸件的铸件的浇道系统浇道系统对对压铸件的质量非常重要，下面是浇道设计的准则：压铸件的质量非常重要，下面是浇道设计的准则： 1 1、、浇道口必须要适合压铸机的压射能力，并能在必须的充型时间内完成浇道口必须要适合压铸机的压射能力，并能在必须的充型时间内完成充型。

充型 2 2、浇道口可以是不同的几何形状，扇形或切线形金属液必须从浇道口射、浇道口可以是不同的几何形状，扇形或切线形金属液必须从浇道口射入模腔时要保证平行或分流，以减少液流的紊乱入模腔时要保证平行或分流，以减少液流的紊乱 3 3、浇道口设计时要保证液流最短浇道口设计时要保证液流最短 4 4、在薄壁区要防止多股金属液流对撞在薄壁区要防止多股金属液流对撞 5 5、从不同浇道口充型时，要保证模腔各部位同时充满从不同浇道口充型时，要保证模腔各部位同时充满uu溢流槽溢流槽要用于将氧化物和润滑剂的残渣冲出模腔，以及可加热模具中较冷要用于将氧化物和润滑剂的残渣冲出模腔，以及可加热模具中较冷的部位uu排气孔排气孔应延伸到模具的外表面，用于将模腔内的气体排出应延伸到模具的外表面，用于将模腔内的气体排出uu浇道系统和溢流槽等设计时，要防止铸件切边清理时在铸件切口处形成锯浇道系统和溢流槽等设计时，要防止铸件切边清理时在铸件切口处形成锯齿状 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP浇道系统示意图 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP浇注系统实例浇注系统实例 1、直浇道、直浇道 2、横浇道、横浇道 3、内浇口、内浇口  力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUPuu波纹式排气槽波纹式排气槽 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP 实例一实例一镁合金出口创汇基地镁合金出口创汇基地——以色列样品一以色列样品一  力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP实例一之压铸模具实例一之压铸模具  力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP 实例二实例二镁合金出口创汇基地镁合金出口创汇基地——以色列样品一以色列样品一  力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP实例二之压铸模具实例二之压铸模具  力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP 实例三实例三镁合金出口创汇基地镁合金出口创汇基地——以色列样品一以色列样品一  力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP实例三之压铸模具实例三之压铸模具  力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP模具的热状态uu压铸工艺是个循环的过程，要进行正常的压铸作业，必须预先将模具加热到并保持一定的温度。

uu大多数镁压铸模具都是用油来加热和冷却的，油管路分别设计在定模和动模上uu一般模具的工作温度在200-280℃，温度太低会造成压铸件产生压铸缺陷 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP计算机辅助模具设计uu较理想的是压铸技术人员能用统一的CAD/CAM系统来和顾客、模具设计人员和模具制造人员进行交流计算机程序可以对模具设计中浇道和浇道口设计进行优化，并模拟模具的充型和凝固过程uu还可以用计算机辅助制造方法来快速加工模型 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP压铸模具的安装(一)uu压铸模具的最大外形尺寸取决于压铸机的固定拉压铸模具的最大外形尺寸取决于压铸机的固定拉杆之间的内尺寸和动模座板的最大行程另一个杆之间的内尺寸和动模座板的最大行程另一个因素是压铸机的最大锁模力压射的液态金属会因素是压铸机的最大锁模力压射的液态金属会产生顶开模具的胀型力，可用下式表示：产生顶开模具的胀型力，可用下式表示： F=PA P----P----金属液充型后的压力金属液充型后的压力 A----A----整个铸件包括浇道和溢流槽等的压力方向的投影面积整个铸件包括浇道和溢流槽等的压力方向的投影面积 由上式计算的压力应不能超过压铸机最大锁模力的由上式计算的压力应不能超过压铸机最大锁模力的80%80%。

这可留有一定的余量来承担由于压射惯性带来的短时峰这可留有一定的余量来承担由于压射惯性带来的短时峰值压力值压力 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP压铸模具的安装(二)uu压铸机压射单元的性能是进行压铸的关键最常用的是根据压射活塞的位置来调控压射速度通过不同的定位，金属压力和速度可以变化以获得最优的充型uu描述压射单元性能的最常用的办法是绘制所谓的P-QP-Q2 2图每台压铸机基于压铸参数如压射活塞直径、系统压力、及各阀门的设置的不同，都有各自的P-QP-Q2 2图，如下页示意图： 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP压铸机压铸机P-Q2图 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUPP—QP—Q2 2图（力劲镁合金压铸机图（力劲镁合金压铸机图（力劲镁合金压铸机图（力劲镁合金压铸机DC160MDC160M）））） 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUPP—Q2图（力劲镁合金压铸机DCC630M） 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP压铸模具的安装(三)uu模具的特性可用下列方程式来描述：： P=(K/Ga)Q2 P---- P----金属液的比压金属液的比压( (MPaMPa) ) K---- K----系数系数 GaGa------模具内浇口的面积模具内浇口的面积( (mmmm2 2) ) Q---- Q----金属液的流量（金属液的流量（L/S)L/S) 模具特性曲线和压铸机的模具特性曲线和压铸机的P-QP-Q2 2图的交点决定了安装图的交点决定了安装该模具的压铸机的工作参数。

如果由交点决定的该模具的压铸机的工作参数如果由交点决定的体积流量大于或等于在规定时间内充型所需要的体积流量大于或等于在规定时间内充型所需要的流量，那压射单元的性能是适用的，可以通过减流量，那压射单元的性能是适用的，可以通过减小压射阀门来降低压射流量小压射阀门来降低压射流量 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP选择压铸参数（一）uu充填时间：充填时间：充填时间：充填时间： 设计浇道系统和选择压铸能数的主要目的，是在设定的充设计浇道系统和选择压铸能数的主要目的，是在设定的充型时间内完成压铸，并使铸件的缺陷达到最低用北美压型时间内完成压铸，并使铸件的缺陷达到最低用北美压铸协会的浇道公式可表示为：铸协会的浇道公式可表示为： t=0.0346[(Tm-Tf+ 2.5S)/(Tf-Td)]Tt=0.0346[(Tm-Tf+ 2.5S)/(Tf-Td)]T t------ t------压铸所必须的充型时间压铸所必须的充型时间 Tm--- Tm--- 金属的温度金属的温度 S------S------连续充型时固相成分的最大比例连续充型时固相成分的最大比例 TfTf----------流动金属液的最低温度流动金属液的最低温度 Td----Td----模具的温度模具的温度 T------T------铸件的平均壁厚铸件的平均壁厚 例如，对壁厚为例如，对壁厚为2 2mmmm的的AM60AM60合金铸件，由上式可估算合金铸件，由上式可估算出模具的充型时间为出模具的充型时间为2020msms，，计算时用下列数据：计算时用下列数据： Tm=670Tm=670℃℃ TfTf=610=610℃℃ Td=200 Td=200 ℃℃ S=30% S=30% 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP例：例：力劲纪念碟充填时间计算力劲纪念碟充填时间计算uu1 1、机型：、机型：DC160MDC160M，，材料：材料：AZ91DAZ91Duu2 2、、最初采用的平均厚度：最初采用的平均厚度：2 2mmmm。

uu3 3、、金属温度金属温度Tm=650Tm=650℃℃ , ,模具温度模具温度Td=230Td=230℃℃uu4 4、、最小流动温度最小流动温度TfTf=610 =610 ℃℃, , 最大固相比例最大固相比例S=30%S=30% 代入上式代入上式 得：得：t = 0.0346[(650-610+2.5×30)/(610-230)] × 2t = 0.0346[(650-610+2.5×30)/(610-230)] × 2 = 0.02(S) = 20 ms= 0.02(S) = 20 ms 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP充填时间和铸件壁厚的关系充填时间和铸件壁厚的关系 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP选择压铸参数（二）uu充填速度：充填速度：充填速度：充填速度： 对镁压铸件，因铸件的类型不同，浇道口充填速对镁压铸件，因铸件的类型不同，浇道口充填速度变化很大，一般有如下应用度变化很大，一般有如下应用：： 1 1、正常内浇口充填速度、正常内浇口充填速度、正常内浇口充填速度、正常内浇口充填速度30~5030~50m/sm/s 2 2、、、、薄壁铸件，有时可达到薄壁铸件，有时可达到薄壁铸件，有时可达到薄壁铸件，有时可达到 100100m/sm/s。

3 3、、、、壁厚大于壁厚大于壁厚大于壁厚大于4~54~5mmmm的铸件，充填速度则可能小于的铸件，充填速度则可能小于的铸件，充填速度则可能小于的铸件，充填速度则可能小于 3030m/sm/suu充填速度越高，则模具的磨损越大，同时金属液充填速度越高，则模具的磨损越大，同时金属液和模具的焊合越厉害因此在不降低铸件质量的和模具的焊合越厉害因此在不降低铸件质量的前题下，应尽可能的降低其充填速度前题下，应尽可能的降低其充填速度uu一般情况下，浇口速度依产品厚度高过铝合金一般情况下，浇口速度依产品厚度高过铝合金25%25%左右  力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP选择压铸参数（三）uu浇道口面积和压射活塞速度： 当模具充型时间和浇道口充填速度确定，则浇道当模具充型时间和浇道口充填速度确定，则浇道口面积和压射活塞的速度就可相应确定下列步口面积和压射活塞的速度就可相应确定下列步骤可用来评价模具充型参数：骤可用来评价模具充型参数： 1 1、根据铸件的几何形状和截面厚度来确定模具的充、根据铸件的几何形状和截面厚度来确定模具的充 型时间。

型时间 2 2、以模腔体积来确定相应的流量以模腔体积来确定相应的流量 3 3、选择适当的浇道口充填速度选择适当的浇道口充填速度 4 4、用充填速度和总流量来确定浇道口的截面积用充填速度和总流量来确定浇道口的截面积 5 5、总流量和压射直径可确定相应的活塞压射速度总流量和压射直径可确定相应的活塞压射速度 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP确定浇道口面积和活塞压射速度的列确定浇道口面积和活塞压射速度的列 线图线图 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP力劲纪念碟力劲纪念碟材料：AZ91D 脱模剂：2649 冷却气：2Kg/cm2机型：DC160M 锤头直径：60mm 射嘴：￠12mm毛重：103g净重：36g垃圾位:43g 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP力劲力劲DC160M啤制力劲纪念碟啤制力劲纪念碟P—Q2图图-1 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP力劲力劲DC160M啤制力劲纪念碟啤制力劲纪念碟压铸系统机模匹配图压铸系统机模匹配图--2 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP力劲纪念碟（改良）力劲纪念碟（改良）毛重毛重=75g 腔重腔重=46g 净重净重=23.5g T=8~13ms V=40~60m/s 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP力劲力劲DC160啤制力劲纪念碟啤制力劲纪念碟压铸系统机模匹配图压铸系统机模匹配图--3 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP力劲力劲DC160M啤制力劲纪念碟压铸系啤制力劲纪念碟压铸系统机模匹配图统机模匹配图--4 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP 通讯器材后盖通讯器材后盖毛重=92g腔重=42g入水口面积= δ 91X0.2 δ 91X0.5 δ 91X0.6 T = 8~13 ms V = 35~55m/s  力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP 后模（下模）后模（下模） 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP压铸过程数据控制 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP模具的润滑uu镁压铸合金和铝合金相比粘模倾向要小得多。

镁压铸合金和铝合金相比粘模倾向要小得多这是因为镁液基本不溶解铁但是有相当的铸这是因为镁液基本不溶解铁但是有相当的铸件，由于高速镁液冲击到模腔表面，会发生焊件，由于高速镁液冲击到模腔表面，会发生焊合现象如用适当的模具润滑剂则可以减少这合现象如用适当的模具润滑剂则可以减少这种倾向uu最常用的是水溶性润滑剂，镁的热容量只有铝最常用的是水溶性润滑剂，镁的热容量只有铝的三分之二，模具润滑剂用作模具冷却剂的情的三分之二，模具润滑剂用作模具冷却剂的情况很少镁合金常常使用高浓度的润滑剂，这况很少镁合金常常使用高浓度的润滑剂，这可减少水的用量可减少水的用量uu模具供应商一般都提供镁合金特种润滑剂模具供应商一般都提供镁合金特种润滑剂 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP压铸件的缺陷缺陷缺陷影响因素影响因素欠铸欠铸射速不足；模具太冷；镁液温度太低；浇道口太小或射速不足；模具太冷；镁液温度太低；浇道口太小或模具排气不良模具排气不良冷隔冷隔模具或金属液的温度太低模具或金属液的温度太低气孔气孔金属液流充型时卷气，或是凝固时溶解的氢析出金属液流充型时卷气，或是凝固时溶解的氢析出缩孔或凹陷缩孔或凹陷主要发生在铸件局部过热点，由于其最后凝固无法补主要发生在铸件局部过热点，由于其最后凝固无法补缩造成。

缩造成流痕或花纹流痕或花纹镁液的冲击和紊流造成，原因是浇道口不当，模腔尖镁液的冲击和紊流造成，原因是浇道口不当，模腔尖角多或润滑涂料太多角多或润滑涂料太多热裂纹热裂纹常发生在铸件尚未完全凝固时，由于铸件在模腔内受常发生在铸件尚未完全凝固时，由于铸件在模腔内受拘束而产生应力造成铸件中锐角过多和压铸后不及时拘束而产生应力造成铸件中锐角过多和压铸后不及时都会加剧热裂纹倾向都会加剧热裂纹倾向变形变形/ /扭曲扭曲/ /断裂断裂常发生在顶出铸件时，由于过大的收缩应力常发生在顶出铸件时，由于过大的收缩应力 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP铸件缺陷与压铸参数的关系铸件缺陷与压铸参数的关系 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP铸件缺陷与压铸参数的关系铸件缺陷与压铸参数的关系-1 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP铸件缺陷与压铸参数的关系—2 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP镁铸造的其它工艺（一）uu除通常的压铸外，最主要的还有间接挤压铸造和触变铸造除通常的压铸外，最主要的还有间接挤压铸造和触变铸造: :专为镁铸造开发的方法，称为专为镁铸造开发的方法，称为THIXOMOULDINGTHIXOMOULDING。

uu间接挤压铸造：间接挤压铸造：和正常压铸有很多相似外主要和正常压铸有很多相似外主要的不同是压铸很细的浇道口变为较粗，快速充型的不同是压铸很细的浇道口变为较粗，快速充型变为慢速，以避免金属的紊流这也类似于低压变为慢速，以避免金属的紊流这也类似于低压铸造如果压射活塞的压力能保证充足的补缩，铸造如果压射活塞的压力能保证充足的补缩，较粗的浇道口直接连接铸件，则铸件的孔洞率很较粗的浇道口直接连接铸件，则铸件的孔洞率很低这种工艺在铝合金中有广泛的应用，特别是低这种工艺在铝合金中有广泛的应用，特别是厚壁铸件厚壁铸件 用于镁时也有一些问题，主要是镁的热容量用于镁时也有一些问题，主要是镁的热容量较铝小得多，和镁中有一定数量的脆性共晶体，较铝小得多，和镁中有一定数量的脆性共晶体，这使得镁凝固时有不同步性，所以完全的无紊流这使得镁凝固时有不同步性，所以完全的无紊流充型是不可能的，当共晶体凝固时，在压力作用充型是不可能的，当共晶体凝固时，在压力作用下，会在铸件中产生偏析下，会在铸件中产生偏析 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP镁铸造的其它工艺（二 ）uuTHIXOMOULDING：这是用镁合金粒为原料的铸造设备，它和注塑设备很相似。

合金粒不断喂入电加热螺旋，在剪切力作用下，产生触变浆料这种浆料快压入和螺旋相接的模具接口现在这种方法主要用于生产电子工业用的小部件为扩大用途，各国正在进行大量的研发工作 力力 劲劲 集集 团团L. K. GROUP多谢各位光临！多谢各位光临！。