某玻璃厂烟囱爆破拆除方案讲课讲稿.doc

精品文档烟囱控制爆破设计一、工程概况沙河市健新玻璃厂有座烟囱急需爆破拆除，河北云山集团工程爆破有限公司承揽此项目该烟囱周围环境复杂，实施爆破拆除有一定难度烟囱高 50 米，系石灰沙浆砌红砖结构，距自然地坪 0.5 米处的外周长 C=12米，底部外壁厚 0.5 米，内壁 0.12 米被爆烟囱周围环境复杂，距烟囱北侧 5 米处为煤气炉，西侧 2 米处为厂房，南侧 10 米处为配电室，正东方向场地开阔，便于烟囱倾倒待爆烟囱周围环境示意图见附图精品文档精品文档二、烟囱的爆破拆除方案优化选择爆破拆除烟囱最常用的方案有三种：一是定向爆破拆除；二是折叠式爆破拆除；三是原地坍塌爆破拆除1．定向爆破拆除方案运用炸药的爆炸能量在烟囱底部，将烟囱筒壁炸开一定高度的爆破缺口，破坏其结构的稳定性，使其整个结构失稳和重心偏移，在烟囱自重作用下，形成倾覆力矩，导致烟囱按预定方向倾倒实现定向爆破的先决条件是：在烟囱倾倒方向必须具备一定宽度的狭长场地，其长度不得小于烟囱高度的 1.0 ～ 1.2 倍，垂直于倾倒中心线方向的横向宽度不得小于烟囱底部外径 2～3 倍，钢筋砼烟囱 1.5 ～2倍优点：（1）设计与施工简单；（2）施工操作安全、快速、经济；（3）药孔和药量较少； （4）爆破缺口防护简便； （5）有利于缩短工期。

缺点：（ 1）需要狭窄的爆破场地；（ 2）烟囱倾倒触地时振动大2．折叠式定向爆破拆除方案对于定向倒塌水平距离不足的烟囱，一般采用折叠控制爆破拆除方法折叠爆破首先要解决好折口的形式及碎块飞散的防护折口的形式及其口长、口高与整体定向倒塌爆破切口相似，但为减少折口爆破部位的碎块飞散，有利于安全防护，其单孔装药量要比整体定向倒塌爆破少15-20%折口处起爆前，一般采用有弹性材料捆绑围护折叠爆破的爆破原理与整体定向倒塌爆破原理相同所不同的是每一节的折口方向相反，起爆的时间顺序也不同起爆顺序应自上而下实施，下节要比上节起爆时间延期 1--1.5 秒，最理想的现象是待上节倒塌至 20°时即起爆下节，这样就可以使每节塌精品文档精品文档落时沿重心方向运动每节倒塌至 20°起爆下节，使上节下塌时形成后座力、重心力和前倾力以重心力为中心，使其能沿中心线运动，互相形成折叠式折叠爆破每一节的长度，应依周围环境而定，但应满足塌落物堆积的幅度（即散布面）和每节烟囱折叠下落触地后的滚动距离等条件这些因素必须加以考虑，否则将会顾此失彼，造成不可弥补的失误优缺点：不需要定向爆破中的狭窄场地，触地振动小，技术难度大，高空作业，危险大，成本高，工期长。

3．原地坍塌爆破拆除方案原地坍塌可以与折叠爆破原理相似、方法相同，所不同的是每一节的长度相当短，几乎是一旦起爆，就会出现自下而上往下堆的现象，这与高大楼房等建筑物的原地坍塌爆破的原理是相似的， 方法也是相同的优缺点：适合于较小的场地要求，高空作业，其施工难度大，技术难度高，风险大根据场地的实际情况，通过以上分析比较，此烟囱采用定向爆破方案为最优爆破方案烟囱倒向的选择：根据烟囱周围环境情况，烟囱定向倒塌方向为正东方向三、烟囱拆除爆破失稳倾倒机理烟囱类高耸筒式构筑物控制爆破倒塌机理为：采用控制爆破在高耸筒式构筑物底部某一高度处爆破形成一定尺寸大小的缺口，上部筒体在重力与支座反力形成的倾覆力矩作用下失稳，沿设计方向偏转倒塌在烟囱定向拆除爆破过程中，当爆破缺口形成后，在缺口对面保留部分的圆环筒体称为预留支撑体如果上部筒体的重力对预留支撑体的压应力超过了材料的极限挤压强度，则预留支撑体就会瞬时被压坏而使烟囱下坐，则上部筒体在重力和支座反力形成的倾覆力矩作用下，使预精品文档精品文档留支撑体截面瞬时由全部受压变为偏心受压状态倾倒初期，预留支撑体截面一部分受压、一部分受拉在承压区承受倾覆力矩引起的压应力和重力引起的压应力叠加，压应力呈边缘区最大、中性轴处为零的三角形分布。

当最大压应力大于材料的极限抗拉强度时，预留支撑体上出现裂缝当烟囱为砖结构时，随裂缝的出现，上部筒体将进一步倾倒，倾覆力矩增大，裂缝将贯通整个截面对钢筋混凝土烟囱，当预留支撑本截面上的混凝土开裂后，钢筋将承担全部拉应力，此后钢筋在烟囱倾覆力矩的作用下受拉屈服，继面颈缩断裂当爆破缺口闭合后，烟囱绕新的支点旋转并最终倾倒由烟囱控制爆破倒塌的机理可知，爆破缺口是影响烟囱失稳倾倒的关键因素烟囱倾倒须满足三个条件，一是烟囱爆破后倾倒初期预留支撑体截面要有一定的强度，使其不致立即受压破坏而使筒体提前下坐；二是缺口形成瞬间，重力引起的倾覆力矩必须足够大，能克服截面本身的塑性抵抗力，促使烟囱定向倾倒；三是缺口闭合后，重力对新支点必须有足够大的倾覆力矩，使其能克服烟囱剩余的塑性抵抗力对砖结构烟囱，只要其重心偏出新支点，就能顺利倾倒；而对于钢筋混凝土烟囱，其重心不但要偏出新支点，而且重心相对新支点的力矩必须大于破坏截面的拉力钢筋所产生的力矩四、烟囱定向爆破设计：根据甲方的要求及待爆烟囱周围环境的客观要求，既要确保周围建筑物的安全，又要安全顺利完成爆破拆除任务，决定采用定向倒塌的方式将烟囱爆破拆除，倾倒方向为正东方向，爆破缺口采用“一”字型，倾斜角为 90 度，布孔形式为梅花型， 爆破缺口的下沿距自然地坪 0.5 米。

爆破缺口的长度为该处烟囱周长的 0.6 倍为了确保安全顺利地完成此次爆破拆除工作，我们采取了以下几个方面的措施：⑴精心设计优化爆破方案，可行性达 100%；⑵准确确定烟精品文档精品文档囱倾倒方向：烟囱爆破拆除的定向倾倒中心线是确定爆破缺口的中心线的依据在周围有可倒塌场地的情况下，爆破设计的烟囱定向倒塌方向原则上应尽量与烟囱结构的对称线一致在施工现场要用测量仪器准确地把其方位标在烟囱的圆形筒壁上确定了爆破缺口中心线后，应从中心线向两侧均匀对称布置炮孔，炮孔应指向截面的圆心；⑶严密采取防护措施，提高防护等级；在烟囱爆破缺口处，用草垫进行覆盖确保爆破烟囱时没有碎石飞出⑷为了保证烟囱支承体不被损坏和定向准确，爆破前人工用风镐在爆破缺口两侧开设两个定向窗烟囱缺口定向窗尺寸高为 1.2 米，宽为 1.1 米⑸烟囱爆破时，为了确保爆破缺口连续性，爆前对爆破缺口内衬进行人工拆除 6）爆破时，为了确保安全，需对烟囱周围避雷线，予以人工拆除1、烟囱爆破参数设计（1）爆破缺口长度L=0.6C=0.6 ×12=7.2m（2）最小抵抗线h=1/2B=0.5 ×0.5=0.25m（3）炮孔深度L=0.7B=0.7 ×0.5=0.35m 取 0.4m（4）炮孔间距a=0.9L=0.9 ×0.4= 0.36m 取 0.4m（5）炮孔列距b=a=0.4m（6）爆破缺口高度H=（1.5 ～2）B=0.75～1m 取 1.2m（7）炮孔列数N=H/b+1=4（列）精品文档精品文档（8）炮孔个数由于在爆破缺口两侧开设了 2 个定向窗，高为 1.2m，宽为 1.1m，实际钻孔的缺口长度 L=7.2 —2×1.1=5m。

将最底部炮孔视为第一列，则第一列炮孔个数 N1=L/a-1=13 个，由于布孔形成采用梅花型，则第二列个数 N2=12个，第三列个数 N3=13 个，第四列个数 N4=12个，则总装药个数为 N=（N1+N2）× 2=50（个）9）单孔装药量Q=qabB将 q=1800g/m3 ，a=0.4m，b=0.4m，B=0.5m代入上式得： Q=144g 取 150g实践证明，如爆破目标上部荷载较大，且要求存碎块散离原位时，药量应按计算值适当增加， 最大不超过 30%，故装药量 C=1.3×150=195g，取 200g 10）爆破总装药量Q=qn=200g ×50=10kg（ 11）爆破缺口设计爆破缺口的主要形式有水平型缺口、梯型缺口、反人字型缺口、斜型缺口等，由于烟囱周围条件复杂，通过测量烟囱重心没有发生偏移，考虑到烟囱施工防护方便，减小后坐现象，根据以往大量的工程实践经验，决定采用水平型爆破缺口，为了定向准确，减小一次起爆量，在烟囱施爆前提前开设两个定向窗五、爆破网络设计由于烟囱这次爆破需用电雷管个数较少，故采用串联线路进行起爆精品文档精品文档精品文档精品文档六、安全技术设计1、爆破地震计算根据《爆破安全规程》 ，爆破中心到保护物之间的距离按下式计算：1V K'K(Q3) （1）R式中： V —被保护物处的质点振动速度， cm/s；K —与介质性质、爆破方式等有关的系数， K=100～150 K ，—分散与临空面系数， K，=0.25 ～1.00 ；Q —同段起爆的最大装药量， kg ；R —爆破中心到被保护物之间的距离， m；α—与传播途径和地形有关的系数，近距离α =1.5 ～2.3 ；对于烟囱爆破时，根据以上设计装药量，同段起爆的炸药量及总装药量都比较小，所以爆破震动是微弱的。

取 K=150，α =1.57 ，K，=0.5 ，对烟囱周围被保护建筑物根据（ 1）式进行安全振速校核由计算结果可知，爆破地震引起的振动速度远小于允许的振动速度，即烟囱爆破时的地震效应是很弱的，因此要保护的建筑物是安全的2、烟囱落地的振动安全校验高耸的烟囱爆破倒塌落地瞬间会触地冲击地面，在地面内产生冲击震动效应，在拆除爆破高耸建、构物时，冲击震动效应比爆破地震效应更显著因此它对周围建筑物等造成的危害不容忽视，须引起高度重视采用中国科学院力学研究所提出的计算触地振速的公式：1Vmax 2 0.248(I 3/ R)1.67 K1（ 2）式中： I ─为冲量： I = mv ；N·Sv ─建筑物、构筑物触地时速度， m。