【施工方案】科技大楼悬挑脚手架施工方案计算书(DOC 19页).doc

科技大楼悬挑脚手架施工方案计算书品茗软件大厦工程； 工程建设地点：杭州市文二路教工路口；属于结构； 地上0层; 地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ;总建筑面积:0平方米;总工期:0天本工程由某某房开公司投资建设,某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工;由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001)、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59—99）、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91） 以及本工程的施工图纸 一、参数信息1脚手架参数双排脚手架搭设高度为 20 m,立杆采用单立杆;搭设尺寸为:立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根;脚手架沿墙纵向长度为 15000 m；采用的钢管类型为 Φ48×30； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m,水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2。

活荷载参数施工均布荷载(kN/m2）：3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层;3.风荷载参数本工程地处浙江杭州市,基本风压045 kN/m2；风荷载高度变化系数μz,计算连墙件强度时取092，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs 为0214;4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m)：0.1248；脚手板自重标准值（kN/m2)：0.300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m)：0150;安全设施与安全网自重标准值(kN/m2)：0.005;脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别：竹笆片脚手板;栏杆挡板类别：竹笆片脚手板挡板；5水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢,其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.3 m锚固压点螺栓直径(mm）:20.00；楼板混凝土标号:C35；6拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为（m）:3300；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1 二、大横杆的计算按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第5。

24条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面.将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=03×1.05/（2+1）=0.105 kN/m ;活荷载标准值: Q=3×1.05/（2+1)=105 kN/m；静荷载的设计值： q1=12×0.033+1.2×0105=0166 kN/m；活荷载的设计值: q2=105=147 kN/m; 图1 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩）2强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合.跨中最大弯距计算公式如下： M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=008×0166×1.52+010×147×1.52 =0.361 kN·m；支座最大弯距计算公式如下： M2max = -010q1l2 - 0。

117q2l2支座最大弯距为 M2max= -010×0.166×152—0.117×147×152 =—0.424 kN·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ =Max（0.361×106,0.424×106）/4490=94.432 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 σ = 94432 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下： νmax = （0677q1l4 + 0.990q2l4）/100EI其中：静荷载标准值： q1= P1+P2=0033+0.105=0.138 kN/m; 活荷载标准值： q2= Q =1.05 kN/m; 最大挠度计算值为：ν = 0.677×0138×15004/(100×206×105×107800)+0990×1.05×15004/(100×206×105×107800) = 2.583 mm;大横杆的最大挠度 2583 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5。

2.4条规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.033×15 = 005 kN；脚手板的自重标准值：P2=005×1.5/（2+1）=0.158 kN；活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/（2+1） =1.575 kN；集中荷载的设计值： P=1.2×(005+0.158)+14 ×1.575 = 2.454 kN； 小横杆计算简图2强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax = ql2/8Mqmax = 12×0.033×1.052/8 = 0.006 kN·m;集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.454×1.05/3 = 0.859 kN·m ;最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.864 kN·m；最大应力计算值 σ = M / W = 0864×106/4490=192。

514 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 σ =192514 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求！3挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：νqmax = 5ql4/384EIνqmax=5×0033×10504/(384×2.06×105×107800） = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 005+0.158+1575 = 1782 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIνpmax = 178245×1050×（3×10502—4×10502/9 ） /(72×206×105×107800） = 3298 mm;最大挠度和 ν = νqmax + νpmax = 0024+3.298 = 3322 mm；小横杆的最大挠度为 3322 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8。

00kN.纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5）: R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值，取800 kN；R —- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;大横杆的自重标准值： P1 = 0033×15×2/2=005 kN；小横杆的自重标准值： P2 = 0033×105/2=0.017 kN；脚手板的自重标准值： P3 = 0.3×105×1.5/2=0236 kN;活荷载标准值: Q = 3×1.05×15 /2 = 2.362 kN；荷载的设计值： R=1.2×（005+0.017+0.236)+14×2.362=3.672 kN;R 〈 800 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容：(1）每米立杆承受的结构自重标准值,为01248kN/m NG1 = ［01248+（1.50×2/2)×0033/180］×2000 = 3051kN；（2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板,标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3×4×1。

5×（1.05+02)/2 = 117 kN;（3）栏杆与挡脚手板自重标准值;采用竹笆片脚手板挡板，标准值为015kN/m NG3 = 015×4×15/2 = 0.45 kN;(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0005×1.5×20 = 0.15 kN；经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.821 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值经计算得到,活荷载标准值 NQ = 3×105×15×2/2 = 4.725 kN;考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 12 NG+0.85×14NQ = 1.2×4821+ 085×1725= 11.408 kN;不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N'=12NG+14NQ=12×4.821+1.4×4.725=12.4kN；六、钢丝绳卸荷计算(因此内容在规范以外，故仅供参考)钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法.在脚手架全高范围内卸荷2次;吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算第1 次卸荷净高度为6m;第2 次卸荷净高度为7m; 经过计算得到a1=arctg[3.000/（1。

050+0250)]=66571度a2=arctg[3000/0250]=85.236度第1次卸荷处立杆轴向力为：P1 = P2 = 1.5×11408×6/20 =5134 kN；kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为（kN)：T1 = P1/sina1 = 5.134/0918 = 5595 kNT2 = P2/sina2 = 5.134/0.997 = 5151 kNG1 = P1/tana1 = 5.134/2308 = 2225 kNG2 = P2/tana2 = 5.134/12000 = 0.428 kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力卸荷钢丝绳的最。