《加速器施工方案》word版.doc

山东省肿瘤防治研究院 加速器机房（三）模板专项施工方案加速器机房施工方案工程概况1、工程概况（三）号加速器机房11.8米宽，15.2米建筑面积179.36米，室内净高5.1米，基础采用筏板基础，筏板基础基础从-3.6米到-2.1米做3:7灰土垫层，筏板基础厚度为600㎜，砼强度为C30，基础下面为C15砼垫层，每边宽出基础200㎜，墙体为钢筋砼剪力墙，墙体厚度分别为900㎜、2250㎜、2550㎜，顶板为钢筋砼顶板，顶板厚度2100㎜.砼工程量为：筏基108m3,墙473m3,梁板380m3.设计要求直线加速器室砼结构中严禁有穿墙的施工缝，仅允许在基础底板表面处留设一次施工缝，其余直线加速器室结构中体积厚大的墙板砼和顶板砼必须连续浇捣一次施工成型2、施工难点分析（1）直线加速器室钢筋砼结构厚度大，墙体、顶板厚度均为2100mm、，墙高7200mm，属于高大模板（其中顶板施工面荷载高达49.4KN/m2，是高大模板划分标准10KN/m2的5倍）因此，需对直线加速器室的高大模板支撑体系进行设计、计算，制定高大模板专用施工方案，以确保模板支撑体系的稳定性，确保施工质量和安全 （2）直线加速器室机房内的高能磁辐射在没有防护的情况下，会给周边人员造成伤害，为防止高能磁辐射的泄露，加速器室的砼结构不允许有穿墙的砼施工缝，在墙板和顶板的大体积砼施工时必须采取各种有效措施，确保大体积砼能连续浇捣密实、一次施工成型。

3、施工工艺流程施工准备→底板钢筋砼施工→底板施工缝凿毛处理→墙板钢筋绑扎→管线预埋、孔洞预留及验收→墙体模板安装→顶板模板安装→顶板钢筋绑扎→墙板及顶板砼→一次浇筑→墙板及顶板砼养护、拆模4、高大模板施工方案高大模板施工专项方案中要确定顶板支撑立杆纵向、横向间距，确定立杆步距、立杆的顶部支顶方式，钢管檩条间距、格栅间距、所用材料等模板方案;确定墙板内外龙骨设置及间距布置、对拉螺栓大小和间距、架体与墙板模板连结；确定架体构造设置及支撑整体稳定方案，以及模板安装的要求，浇筑混凝土时的注意事项，模板拆除要求，验收、质量安全措施等模板计算书见附件）4.1 墙板的模板方案1）安装模板顺序：按照先内后外原则，将内墙模板安装完成，临时固定，再穿加对拉螺栓，最后支设外墙模板2）模板安装时，未防止混凝土漏浆，将模板底部与混凝土接触部位，在混凝土上口处粘贴海绵条3）剪力墙竖向龙骨采用8#槽钢，横向龙骨采用10#槽钢，对拉螺栓采用φ20，墙体的对拉螺栓间距，按纵横400*400设置，螺栓长度为墙厚两侧各加250mm,并加设50*50*5mm止水钢垫片与螺杆双面焊接密实；模板竖向龙骨间距＜150mm，竖向龙骨之间加设一道100*100mm木方，便于模板固定；横向龙骨底部及上部为200mm，中间间距为400mm，如图所示。

图4：剪力墙支设图4）加速器机房三墙拐角处、丁字墙处因墙体比较宽，沿墙长增设贯通对拉螺栓，沿墙高@800一道，每道2根，如图所示：加速器机房（三）墙体贯通对拉螺栓布置示意图5）加速器机房三顶板厚度为2.1米，中间无法加固，沿板长增设双向贯通对拉螺栓，如图所示：加速器机房（三）顶板贯通对拉螺栓布置示意图4.2板模板安装1）板模板均用竹胶板，模板的背肋采用8#槽钢，间距不大于1502）板下支撑架体采用碗扣式φ48mm×3.5mm钢管脚手架，立杆间距300mm，横杆间距600mm3）板模支撑架体搭设立杆间距按以上要求以外，支撑架体立杆底部需垫设240*240通长枕木，并在立杆底部加设铁鞋4）主体结构顶板模板支撑系统采用碗扣式，碗扣式脚手架纵向间距300mm，横向间距300mm，步距600mm4.3 搭设顺序碗扣式钢管脚手架搭设顺序为：测量放线→安放立杆底座（并固定）→树立杆→安装底层（第一层）横杆→安装斜杆→接头销紧→安装上层立杆→紧立杆连接销→安装横杆→直到达到设计高度→安装顶杆→安装顶撑脚手架搭设断面示意图 4.4脚手架搭设1）、树立杆、安放扫地杆根据脚手架立杆的设计位置放线后，即可安放立杆垫座，并树立杆。

脚手架底层的立杆应选用3米和1.8米两种不同长度的立杆互相交错参差布置，使立杆的上端不在同一平面内，接头错开，到架子顶部时再分别采用1.8米和3米两种长度的立杆接长在树立杆时，应及时设置扫地杆，将所树立杆连成一整体，以保证架子整体的稳定2）、安装底层横杆本工程碗扣式钢管脚手架步高取600mm，考虑到板和墙一次浇筑混凝土将横杆接头插入立杆的下碗扣内，然后将上碗扣沿限位销扣下，并顺时针旋转，靠上碗扣螺栓旋面使之限位销顶紧，将横杆与立杆牢固的连在一起，形成框架结构碗扣式钢管脚手架底层的第一步搭设十分关键，因此要严格控制搭设质量，当组装完第一步横杆后，应进行检查3）、接立杆立杆的接长是靠焊于立杆顶部的连接管承插而成立杆插入后，使上部立杆底端连接孔同下部立杆顶部连接孔对齐，插入立杆连接销锁定即可4、5搭设基本要求1）、脚手架地基要求平整，立杆底座应用大钉固定在垫木上2）、立杆的接长缝应错开，即第一层立杆应采用长1.8m和3.0m的立杆错开布置，往上则均采用1.8m的立杆，至顶层再用两种长度的立杆找平3）、立杆距边墙面以25cm为宜4）、立杆的垂直度应严格加以控制，控制标准为2米高度偏差2cm5）、斜撑杆对于加强脚手架的整体刚度和承载力的关系很大，应按1.8m*1.8m要求设置，不应随意拆去。

因操作需要暂时拆除时，必须严格控制同时拆除的根数，并随后及时装上附件：墙体钢模板计算书大模板配制：板面采用12mm 厚竹胶板；次龙骨用[ 8 槽钢，间距300mm；主龙骨为[ 10 槽钢，间距600mm螺栓竖向间距3700=250+400+400+400+400+400+400+400+400+250；螺栓横向间距为400mm查表得： [ 8： I=101×104mm4 [ 10： I=198×104 mm4W=25.3×103mm3 W=39.7×103mm31、荷载计算􀁺 最大侧压力计算砼采用商混，坍落度130mm～150mm,假设温度为T=25℃,β1=1.2,β2=1.15,浇筑速度为V=lm/h,墙高3700mm, 墙厚2550mmF1=0.22γct0β1β2 V1/2=0.22×24×(180/25+15)×1.2×1.15×l1/2=32.79KN/m2F2=γcH0=24×3.7=88.8KN/m2取两者较小值：F1=88.8KN/m2乘以分项系数：88.8×1.2=106.56KN/m2乘以折减系数，则F=0.85×106.56=90.57KN/m2􀁺 倾倒砼时产生的水平荷载查表的，F=4KN/m2荷载设计值为4×1.4×0.85=4.76KN/m2进行荷载组合F’=90.57+4.76=95.34KN/m22、板面受力验算：取1mm 板宽，则q’=38.21KN/m2（计算承载力），q=33.45 KN/m2（验算挠度）按多跨连续梁计算按最不利荷载布置查手册，弯矩系数:KM=-0.107,剪力系数：KV=-0.607，挠度系数KW=0.632,􀁺 计算简图：􀁺 强度验算：M=KMq’l2=-0.107×38.21×0.32=-0.37KN．mσ=M/W=0.37×106/(bh2/6)=6×0.37×106/1000×62=61.7N/mm2<[σ] =215N/mm2 满足要求􀁺 挠度验算：ω=Kwql4/(100EI)=0.632×33.45×2004/(100×2.6×105×1000×63/12)=0.366mm<[L/500]=0.6mm 满足要求3 次龙骨验算化为线荷载q’=0.3×95.34=28.6 KN/m q=0.3×90.57=21.17KN/mM=1/8．q’．l2=1/8 ×28.6×1.02=3.573KN·m􀁺 计算简图：􀁺 强度验算σ=M/W=3.57×106/25.3×103=141.1N/mm2 满足要求􀁺 刚度验算ω= 5ql4/384EI=[5×10.04×10004]/[384×2.06×105×101×104]=0.69mm<[ω]=L/500=2.0mm 满足要求4 螺栓受力验算采用直径20的穿墙螺栓，水平间距为1000mm，垂直间距为距上面的螺栓为400mm,距下面的螺栓为400mm,故此螺栓承受拉力为：P=FA=38.21×1×1=38.21KN穿墙螺栓的应力为：σ=N/A=38.21×103/(3.14×（20/2）2)=101KN/mm2<170KN/mm2满足要求。

顶板模板及其支架结构计算书材料的力学性能:[10槽钢 Lx=198*104mm4 Ly=256000mm4 [σ]=397 N/mm2普通胶合板E=10000 N/mm2 f 顺纹抗剪=1.4 N/mm2 [σ]=15 N/mm2钢管(φ48×3.5) E=2.06×105 N/mm2 [σ]=205N/mm2w=5.08cm3 I=12.19cm4模板及其支架设计主要参考书：1、建筑施工手册（第四版）2、建筑施工脚手架实用手册3、建筑施工碗式钢管脚手架安全技术规范顶板厚度有1000、2100两种形式，以厚度1000 为控制参数下面以这两种形式分别进行计算一）、结构顶板厚度为2100的结构计算板模板采用12mm 的普通胶合板，小背楞采用[8槽钢，间距200布置，下方支承于跨度600的[10槽钢上，模板支架采用碗扣式脚手架，架距选用915mm1、板模的验算：1）、荷载计算：a、普通胶合板自重0.3KN/m2b、板砼自重25*2.1=52.5 KN/m2c、板钢筋自重2*2.1=4.2 KN/m2d、施工人员及设备（为均布荷载时）2.5 KN/m2(为集中荷载时) 2.5 KN2)、抗弯强度验算：取1 米宽普通胶合板作为计算对象，当活载为均布荷载时，化为线荷载:q1=[1.2(a+ b+ c)+1.4* d]*0.9*1=[1.2(0.3+ 52.5+ 4.2)+1.4* 2.5]*0.9*1=64.71KN/m当活载为集中荷载时： q2=1.2(a+ b+ c) *0.9*1=1.2(0.3+ 52.5+4.2) *0.9*1=61.78KN/mQ=4.2* d*0.9=4.2*2.5*0.9=9.45 KN按五跨连梁计算,其计算简图:q1=78.9kn/m q2=61.78kn/m Q=9.45 KN当活载为均布荷载时:M1=0.1q1l2=0.1*64.71*0.42=1.35KN.m当活载为集中荷载时:M2=0.1q2l2+0.175Ql=0.1*61.78*0.42+0.175*9.45*0.4=1.65KN.m以上两弯矩值相比较,其中以荷载集中作用于跨中时的弯矩值为大,故应以此弯矩值进行截面强度验算。

σ=M/W=1.65*106*6/1000*182=13.256N/mm2