
门式支架承载力计算书.doc
12页门式支架承载力计算书作者: 日期:戴港互通现浇箱梁支架计算书一、HR型可调重型门式支架稳定承载力计算根据JGJ128-2 000《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》 (以下简称规范)52 1之规定,现计算一榀HR10 0A型重型门架稳定承载力设计值如下:M 门架稳定承载力设计值1 -----门架立杆换算截面回转半径I——门架立杆换算截面惯性矩h0----门架高度,h o = 1 90 0 m ml°、A i----分别为门架立杆的毛截面惯性矩与毛截面积hi、|i----分别为门架加强杆的高度及毛截面惯性矩, hi=1 7 00mmA ——门架立杆的毛截面积,A = 2A i=2X 428=856mm 2 f ――门架钢材强度设计值,Q 235钢材用205N/ mrmD、di 分别为门架立杆的外径和内径D i= 5 7m m, di=52nmD2、d 2——分别为门架加强杆的外径和内径 D2=27mmd2= 24mm© 门架立杆稳定系数,按入查规范表B.0 . 6入 门架立杆在门架平面外的长细比入=Kh/ iK 门架高度调整系数,查规范表5. 2.1 5当支架高度w 30米时,K=1.13I 0=n (Di 4 4 4I = 10+I 1 Xh 1/h0=1 5 .92 X 1 0 + 0 .98 Xi 0 Xi 700/1900 = 16.8*10 mmi= VI/A 1=V1 6. 8X 104/428=1 9.8 mm入=K h°/i =1.13 X 1 9 00 /1 9 .8=1 0 8. 43按入查规范表E .0. 6 , © =0.53N=©XAX f= 0.5 3 X 8 56X 205=93 KN根据规范9.1.4要求,当可调底座调节螺杆伸出长度超过 200〜3 00mm寸,Nd 要乘以修正系数,一般情况下取修正系数 0. 8 5,即M= 0 .85 X 93 =79KN。
门架产品出厂允许最大承载力为 75KM托座和底座每个允许承载力不小于 50KN 一榀门架2个底座,允许承载力为-d41)/64=15.92*10 4mm4 4 4 4I 1= n( D2— d 2)/ 6 4= 0 .98*10 m m1 0 OKN,不作验算二、HR型可调重型门式支架承载力验算1、 恒载(1)箱梁砼自重a、 腹板(实体处):钢筋砼重:26 X 1.4=3 6 .4 KN / mb、 梁端腹板(空心处):2钢筋砼重:26 X 0. 72=18.7 2 KN/ mc、 跨中腹板(空心处):钢筋砼重:26 X 0.5 2 = 13.52 KN/m 2d、 翼缘板:钢筋砼重:26X 0.29=7.5 4 KN/m(2 )模板、钢托架自重取0.75 KN/m 2(3 )支架自重计算:单榀门架自重24 KG,两付拉杆重5KG,合计290N/榀支架自重按5层门架计,自重 290X 5X 10_3=1.45 KN2、 活荷载(1) 施工人员及施工设备荷载1. 5KN/m2,浇筑砼时产生的对水平模板冲击力2KN/m,合计 3. 5 KN/ m(2) 风荷载计算本工程门式支架最大高度10m左右,作用于支架的水平荷载按3 K= 0. 7Xy zXy sX3 O 计算。
式中基本风压3 O----按象山石浦地区,地面粗糙系数 B时,取3 O=0.70KN/2m风压高度变化系数卩z 按建筑结构荷载规范,1 0m高度时取Uz=1.00风荷载体型系数卩S----参照JGJ12 8 -20 0 0条文说明算例,取卩 s=(0 . 09 3 X 2)X 1 . 2=0.2 2 3故3 k = 0. 7 X 1.0 X 0. 2 23 X 0 .70= 0 .109 KN/nn风荷载对脚手架计算单元产生的弯矩值:MK=0.8 5X 1. 4 X® kX H"x b/10=0.85 XI .4 X 0.109 X 1 0 2X b/1O = 1.2 9 7b KN*M三、支架稳定性验算综上述计算结果汇总列表后进行荷载组合计算最终计算结果得出箱梁各部位支架设计轴向力分布情况见表现浇箱梁各部位支架设计轴向力计算书序号计算公式腹板(实体处)梁端腹板 (空心处)跨中腹板 (空心处)翼缘板12砼自重KN/m36.41 8 .7213.527. 5 422模板自重KN/m0.750.750. 750 .753施工活载km/ m3.53 .53.53.54单榀门架承载面积(m2)0 .90. 90. 90. 95单榀门架承载面积平面尺寸0 . 9X1.00. 9X1 .00 . 9X1.00 . 9X 1. 06门架自重KN1 . 4 51.4 51. 4 51 . 4 57恒载设计轴向力(KN)1.2 X {(⑴+⑵)X⑷+⑹}41. 862 2.7717.1510. 6 98活载设计轴向力(K N)1.4 X⑶X⑷4.4 14.414. 414. 419不组合风荷单榀门架轴向力设计值KN⑺+(8)46.2 727. 1 821.5615. 101 0风荷载弯矩值M k KN *M1. 2 97b1.297b1. 2 97b1.297b1 1风荷增加轴向力M k/ b1.2 9 71. 2 971.2 9 71. 2 9712组合风荷时单榀门架轴向力设计值KN⑺ + 1. 4 X 0. 85 X (3 x 4+11)46.9127.8122.2 015. 7 4结论:本方案中单榀门架轴向力设计值最大 46. 9 1 KN,而单榀门架产品出厂允许承载力为7 5K N.因此,满足使用要求。
由于本范围内搭设高度均在 45m以下,故按规范不再进行支架稳定和搭设 高度的验算E匝道箱梁断面图(示意):■ ■/ ■- 1 心. [t'l I r四、横向承载力计算:1、 荷载计算:腹板(实体处):2 q 面=〔1.2 X(36.4+0 . 75 )+ 1.4 X 3. 5〕= 42. 2 KN/m梁端腹板(空心处):2 q 面=〔1.2 X ( 1 8.72+0.75 ) + 1 . 4 X 3. 5〕=24.52 K N/m跨中腹板(空心处):2q 面=〔1.2 X (13.5 2 +0.7 5)+1.4 X 3.5〕= 19. 32 KN/m翼缘板:q 面=〔1.2 X (7 . 54+0.75) +1.4 X 3.5〕= 13 .34 KN/m22、 梁端墩顶处:梁端墩顶处荷载较大,采用[14a槽钢作为横向支撑4 3 5I y = 5 3.2cm , Wy = 13.01cm , E=2. 1 X 10 M pa墩柱处支架布设:纵向排距 @60D mnX横向跨距@90D mmq 线= q 面X L = 4 2 .2 XO .9= 37 . 98 K N/ m2Mma x = 37.98 XO . 6/8 =1. 7 1 KN • m3抗弯强度满足要求(T = Mmax/Wy = 1.7 1 K N - m/ 13.01cm =131. 4 4 Mpa < 1 4 5 Mp ax 4 5 4f max = 5q 1 /3 8 4EI = 5 X 37. 9 8X 600/(384 X 2 .1 X 10 X 5 3.2 XI 0) =0.57mm <[f w] =60 0/ 150=4mm满足要求。
3、 梁端腹板(空心处):腹板处门架布设: 纵向排距@O 0X横向跨距@900, [10槽钢截面特性:Iy = 25 . 6 cm, Wy = 7.8 c m3, E = 2 . IX 100 ) /2 = 0 . 56 mm <4 mm = [f 町满足要求2、 翼缘板处门架布设与跨中腹板处相同,故不再进行验算六、模板计算底模采用15mn厚竹胶板,纵格栅采用1 0X 10mm方木 Mpa纵向水平槽钢承载力计算:2Mm ax =2 4 .5 2 X 0.9 X 0 .6 /8=0. 9 93 KN • m3(T = Mmax /Wx =0.9 9 3 KN- m/ 7. 8 cm = 1 2 7 Mpa < 1 45 Mpaf max = 5q 1 4/384 El = 5 X 24. 52X 0.9 X 6 00 4/(384 X2.1 X 1 05X 2 5.64X 10)/2 = 0. 69 mm<4 mm = [ f w]满足要求4、 跨中腹板(空心处)门架布设:纵向排距@ 6 0 0X横向跨距@90,直径①48mml厚3. 5mn钢管钢管截面特性:Ix = 13. 9 col, Wx = 5 . 56cm, E= 2.1 X 105 Mpa1、 纵向水平钢管承载力计算:MLx =19.32 X 0.9 X 0.6 2/8 = 0.782 K N • m(T = Mm ax /Wx =0.78 2 KN • m/ 5.5 6 cm3 = 140. 7 Mpa <145 Mp a4 4 5f max = 5ql / 3 84E I = 5 X 19.32 X 0 . 9 X 600 /(38 4 X 2.1 X 10 X 25.6 X 1W = (1 / 6) bh2 = ( 1 /6) x 100X 1002 = 1.7 x 1 0 5 mmSm =( 1 00X 100/2) X 100 /4= 1.25 X 1 0 5 mn 3E =9X 103 Mpa1) 抗弯强度计算:楞木受线荷载产生最大内力:2 2Mnax = ql /8= 8. 4 4X 1.0 /8= 1.06 K N/mS = M/W= 1. 06X 1 0 6 /1.7 X 1 0 5 =6.24 Mpa < 11 Mpa ] 2)抗剪验算:最大剪力:Q =8 .44/2= 4 .2 2 k N;楞木受剪应力:T =( QXS m) / (I mXb )=4 . 22 X 103 X 1. 2 5 X 105/ ( 8. 33X 1 06X 1 00 .0 0 0 ) = 0. 63 Mp a < 1.2 Mpa = [t ]3) 绕度验算:f nax = 5q 1 4/384E I = 5 X 8.4 4 X 100 04/ (384X 9X 1 0 3X 8 .33 X106)=1 . 46mm<[f ]=1000/ 2 50=4mm满足要求。
2、梁端腹板(空心处):纵格栅截面采用:1 0 0X 100m m;放置间距为:@500 mm;跨度:1. 0 m;1) 抗弯强度计算:楞木受线荷载产生最大内力:q 线=q 面 X 0. 5=24. 52X 0. 5 = 12. 26 KN/mMU = ql 2/ 8 =12. 2 6X 1. 02/ 8 = 1 . 53 KN/m5 = M/W= 1. 53X 106 /1.7 X 105 = 9 .0 M p a v 1 1 Mpa =[ S ]2)。












