钢套箱安装施工技术方案样本.doc

第一章 编制根据1.1、编制范畴本施工技术方案编制范畴为金塘大桥Ⅲ-A合同段主通航孔桥索塔墩防撞钢套箱施工，涉及D3#、D4#防撞钢套箱运送、起吊、下放、加固，封底混凝土浇注等内容1.2、编制根据 （一） 金塘大桥Ⅲ-A合同段招标文献与中标合同文献（二） 《金塘大桥施工图设计第二卷第一册第一分册》（二〇〇六年四月版）（三） 《金塘大桥主通航孔桥主墩防撞钢套箱施工图设计》（二〇〇六年六月版）（四）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-）（五）《公路工程质量检查评估原则》（JTG F80/1-）（六）《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95）（七）《钢质海船入级与建造规范》（）（八）《钢构造工程施工质量验收规范》（GB50205—）（九）《公路工程国内招标文献范本（）》（十）《金塘大桥Ⅲ-A合同段总体施工组织设计》（12月）（十一）二航局质量手册﹑质量﹑作业指引书（十二）施工现场实际状况以及我局既有技术装备、管理水平和类似工程施工经验 第二章 工程概况1、概述舟山大陆连岛工程金塘大桥第Ⅲ-A合同段范畴为五跨持续（77+218+620+218+77=1210m）钢箱梁斜拉桥下部构造，重要施工内容涉及：辅助墩（D2#、D5#）、过渡墩（D1#、D6#）和主塔（D3#、D4#）基本、承台及其附属设施（涉及主桥防撞设施）、辅助墩和过渡墩墩柱施工。

其中D3#、D4#索塔承台采用实体钢筋混凝土圆端形构造，采用钢套箱施工工艺承台平面尺寸56.78×34.02m，厚6.5m，承台上设厚2.5m塔座，封底混凝土厚2m钢套箱除满足承台施工过程中作业需要外，同步需满足主墩承台使用过程中防撞功能规定为节约投资，设计时将钢套箱侧壁与防撞设施有机结合，融为一体其构造型式见图1图1 D3#、D4主墩普通构造图单个防撞钢套箱重约1600T，其中吊装重量约1400T吊装采用两台浮吊进行抬吊就位2、施工条件2.1 气象条件本工程东临东海，桥址区常风向为NW，浮现频率11％，平均风速9.6m/s，最大风速27m/s；次常风向为ESE，浮现频率10％，平均风速为4.9m/s强风向为E和NW向，最大风速分别为34.3m/s和34m/s桥址区风速风向季节变化较明显防撞钢套箱制作拼装施工适逢夏秋季节，盛行SSE、ESE、NNW、NNE向风，风速较小，但该时段为台风和热带风暴活动较多时期，钢套箱安装施工时间为10月份，台风影响依然存在2.2、水文条件桥址区重要受太平洋潮波影响，桥址区潮汐类型为不正规半日潮桥址区水域波浪以风浪为主，强浪向为NW～NNW向，其中NNW向浮现频率6.9％，年平均波高H1/10为1.14m，实测最大波高Hmax6.1m。

大浪重要出当前每年8～12月，对钢套箱安装施工有一定影响桥址区潮流普通为不正规半日潮流为主，潮流运动形式大多为往复流2.3 地形条件本区段处在金塘岛西北侧主航道之上，海底呈不对称V形深槽，D3墩处海底泥面高程约-22.00m，D4墩处海底泥面高程约-12.00m，水深条件较好，适合水上大型船舶作业3、工程特点3.1 单件重量大，对浮吊规定性能高防撞钢套箱单件重1600T，浮吊一次安装重量达1400T，在桥梁施工中实属罕见，对浮吊规定较高3.2 安装质量规定高，技术难度大防撞钢套箱兼顾防撞与承台施工围堰规定，工况条件较为复杂，防撞体按《钢质海船入级与建造规范》设计，单个钢套箱体积巨大，达60.78×38.02×9.858m，整体吊装，施工技术难度大3.3工况条件恶劣，施工组织难度大主墩远离陆地，位于主航道处，水深流急，航运繁忙，施工又适逢夏秋季节，受到高温及台风和季风影响，工程施工组织、交通、材料运送、安全管理压力较大第三章 防撞钢套箱构造设计状况1、设计条件1.1 防撞设计控制船舶 表1船 型排水量(T)平均吃水(米)5万吨级压载253425.342.5万吨级315749.51.2 重要设计标高及参数 表2项目名称数值备注承台顶标高/底标高（m）＋6.0/－0.5钢套箱顶标高/底标高（m）＋6.9/－2.958钢护筒顶标高/嵌固点标高（m）＋4.50/－41.4m封底混凝土顶标高/底标高（m）－0.5/-2.5泥面标高－28.0 m已考虑5m冲刷封底混凝土强度级别C30首层承台浇筑厚度(m)2.5混凝土握裹力（kN/m2）150kN/m21.3 设计水位 表3项目名称数值（m）备注设计高潮位＋3.32 m一遇设计低潮位－2.21一遇设计最高通航水位+3.28防撞工况考虑设计最低通航水位-1.59防撞工况考虑1.4 水流、波浪和风速 表4项目名称正常工作时抗台时设计流速2.83m/s2.83m/s设计波浪H=1.0m T=5.57sH=3.82m T=6.57s设计风速13.8m/s36.9m/s2、设计阐明采用双壁防撞钢套箱构造，该构造既满足防撞功能规定，又作为承台施工时挡水和模板构造，满足施工期各工况受力规定。

依照工程总体施工进度筹划，钢套箱安装时值台风期，考虑现场墩位处分块拼装，工期长，不拟定因素多，同步现场涂装工作量大，质量无法保证，为保证钢套箱安装安全、质量和耐久性，防撞钢套箱按陆上制作、拼装、整体运送至现场后大型起重船吊装就位施工方案设计第四章 工艺流程依照设计及现场状况，决定采用2艘大型起重船抬吊安装工艺即钢套箱在2艘平板驳连成整体浮平台上整体组拼完毕后，直接用拖轮将浮平台拖带至施工水域适当位置抛锚定位，用2艘大型起重船将搁置在浮平台上钢套箱抬起，移锚动船至适当位置，缓慢下放到位其中吊幅吊重较大浮吊在现场抛锚定位于主通航孔桥主跨外侧，此外一艘浮吊抛锚定位于主通航孔主跨内安装工艺流程见图2施工准备钢套箱(浮平台)就位钢套箱(浮平台)运送吊索安装起吊移船、初步就位精准对位并下放平面位置、高程调节浮吊落钩、体系转换焊接固定拉压杆封堵护筒处开孔缝隙封底混凝土施工支撑钢护筒顶口解决辅助桩支撑解决内外挑梁焊接固定浮吊驻位完毕安装，进入下道工序图2 钢套箱安装工艺流程图第五章 重要施工办法一、吊装设备选取1.1吊高规定10月份潮位表显示，当月最低水位以-1.5m计，作为起吊水位进行吊高计算，上游侧生活区平台最高点（集装箱上安放水箱顶）标高按+11m计算，钢套箱底到吊点最长距离为49.858m（起吊钢丝绳高度40m+套箱高度9.858m），因而，从水面算起起吊最小高度：Hmin=49.958+11-（-1.5）=62.458m。

同步在钢套箱抬吊过程中，需要跨越生活区平台浮吊吊高需要有跨过900T.m塔吊能力，依照现场测算，900T.m塔吊塔尖高度可降至标高+43.5m，跨越高度H=43.5-(-1.5)=45m＜Hmin =62.458m，无需提高起吊高度钢套箱起吊示意图见图3图3 钢套箱起吊示意图1.2吊幅规定为了避开上游侧生活区900T.m塔吊，钢套箱需偏离承台横桥向轴线一定距离进行布置，如下图4所示依照钢套箱与平台之间相对位置，规定其中一台浮吊（1000T）吊幅=平台宽度一半21m+生活区塔吊基本宽度一半2m+起吊点至钢套箱长边水平距离4m+富余2×2m= 31m，另一台浮吊（1200T）吊幅=起吊点至钢套箱长边水平距离6.5m+平台走道宽度2.5m+富余2.5m=11.5m图4 钢套箱现场吊装平面示意图1.3吊重规定钢套箱一次性安装重量达1400T，附加1.25动载系数，单个浮吊吊重为：1400*1.25/2=875T；综合以上三个因素，选定镇“航工818”1200T浮吊和“港机1#”1000T浮吊作为钢套箱抬吊吊装设备，两艘浮吊起重性能如下：①、1200T浮吊起重性能（镇航工818#） 1200T浮吊起重性能参数 表5总长（m）总宽（m）型深（m）最大吃水（m）主钩间距（m）86286.33.81200T浮吊双主钩起吊负载和船外伸幅度仰角（°）6055504540最大起升重量(主钩)（T） 2×6002×4652×3612×2782×211主钩起升高度（m）64.659.452.343.833.6附钩起升高度（m）686254.144.733.8 图5 1200T浮吊吊幅与吊高关系图②、1000T浮吊起重性能（港机1#） 1000T浮吊起重性能参数 表6总长（m）总宽（m）型深（m）最大吃水（m）主钩间距（m）83.673063.54.421000T浮吊双主钩起吊负载和船外伸幅度仰角（°）6867666564636261外伸幅度（m）22.523.724.926.127.328.429.630.7主钩高度（m）76.876.275.775.174.573.973.272.5主钩荷载（T）1000100010001000100010001000910仰角（°）6059585756555453外伸幅度（m）31.933.034.135.236.337.438.439.5主钩高度（m）71.971.270.469.768.968.167.366.5主钩荷载（T）910820780730700660620590图6 1000T浮吊示意图依照以上起重性能参数，1000T浮吊在仰角60°(吊重910T，净吊幅或外伸幅度31.9m,主钩高度71.9m)，1200T浮吊在仰角55°(吊重930T，依照图5内插计算得净吊幅或外伸幅度35.9m，主钩高度60.4m)时即可满足吊装规定。

1.4吊点设计钢套箱采用两台浮吊进行抬吊，依照设计计算，整个钢套箱共布置8个吊点，吊点位置示意图见图7图7 钢套箱吊点布置图1.5吊索强度计算吊装采用2艘浮吊进行抬吊，每艘浮吊采用2个大钩，吊索选用Φ120mm钢芯钢丝绳，破断拉力总和12501KN，单根长100m4根（1000T浮吊使用），单根长80m4根（1200T浮吊使用）图8 钢套箱起吊角度示意图为保证起吊时每根吊索均匀受力，起吊时，单。