T梁张拉计算公式.docx

拉顺序：N1（1%）-N2（50%）-N3（1%）-N2（1%）1、孔号1钢绞线5根，锚固控制力为976.5KN阶段1（10%）阶段2（20%）阶段3（50%）阶段 4（1%）*拉控制力（KN）97.7195.3488.3976.5油压表读书Y（Mpa）2.424.5410.9121.52一端伸长量（mm）68.35+4.29（工作长度）理论伸长量（mm ）145.28阶段1（10%）阶段2（20%）阶段3（50%）阶段 4（1%）*拉控制力（KN）97.7195.3488.3976.5油压表读书Y（Mpa）2.214.3410.7321.37一端伸长量（mm）68.35+4.29理论伸长量（mm ）145.282、孔号2钢绞线6根，锚固控制力为1171.8KN阶段1（10%）阶段2（20%）阶段3（50%）阶段 4（1%）*拉控制力（KN）117.18234.36585.91171.8油压表读书Y（Mpa）2.845.391325.77一端伸长量（mm）68.54+4.29理论伸长量（mm ）145.66阶段1（10%）阶段2（20%）阶段 3（1%）阶段 4（1%）*拉控制力（KN）117.18234.36585.91171.8油压表读书Y（Mpa ）2.635.1912.8525.63一端伸长量（mm ）68.54+4.29理论伸长量（mm ）145.663、孔号3钢绞线6根，锚固控制力为1171.8KN阶段1 (10%)阶段2 (20%)阶段3(50%)阶段 4 (1%)*拉控制力（KN）117.18234.36585.91171.8油压表读书Y（Mpa ）2.845.391325.77一端伸长量（mm ）68.37+4.29理论伸长量（mm ）145.31阶段1 (10%)阶段2 (20%)阶段 3 (1%)阶段 4 (1%)*拉控制力（KN）117.18234.36585.91171.8油压表读书Y（Mpa ）2.635.1912.8525.63一端伸长量（mm ）68.37+4.29理论伸长量（mm ）145.31锚具变形、钢筋回缩一端按照6mm计算；伸长率=（理论伸长值-（实测伸长值-12mm））/理论伸长值，控制在6%以内。

实测伸长值等于从初应力（10%）到锚固应力（1%）的实测伸长值+初应力以下的推算伸长值（采用相邻级的伸长值，即10%到20%应力的伸长值）一、*拉力的计算：根据设计图纸提供*15.2钢铰线：公称直径d=15.2mm，抗拉强度标准值fpk=1860Mpa，*拉控制应力：ocon=0.75fpk=0.75 x1860=1395Mpa ;单根钢铰线截面积查钢绞线质量证明书）为：Ap=140mm 2单根钢铰线的*拉力为：P= ccon xAp=1395 x140=195.3KN单束（5根）钢铰线*拉力为：P =195.3 x5=976.5KN7单束（6根）钢铰线*拉力为：P=195.3x6=1171.8KN8二、理论伸长值的计算：1、根据《公路桥涵施工技术规*》（JTG/T F50-2011 ）提供公式:理论伸长值：但=PpL/ApEp预应力筋平均*拉力计算式：（1）预应力筋为直线时P广P（2）预应力筋为曲线时Pp =P[1-e*+）q/（ k* +）0其中：Pp：平均*拉力（N ）L：预应力筋的长度（mm ）Ap :预应力筋的截面积（mm 2）Ep：预应力筋的弹性模量（N/mm 2即Mpa ）P：预应力钢绞线*拉端的*拉力（N ）*:从*拉端至计算截面孔道长度（m ）&从*拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k：孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数N：预应力钢绞线孔道壁的磨擦系数2、根据设计图纸及材料试验检验提供数据：钢铰线弹性模量Ep=1.95 xlOsMpa ;锚具变形、钢筋回缩按6mm （一端）计算；塑料波纹管摩阻系数成0.25，偏差系数K= 0.15;钢绞线一端工作长度为：0.6m, 一端伸长量4.29mm。

三、各钢束理论伸长值计算1、以T梁中板N1管道为例，其余管道及负弯矩处钢绞线伸长值计算见附表段落角度长度L105984L20.1059rad2118L301590设计预应力筋由直线与曲线混合组成，故其伸长值需分段计算，然后叠加按照设计，T梁中板N1预应力筋分为左右幅共六段，现计算左半幅一端伸长量计算如下:① L=5.984m0=01KL1+ =0.15 x5.984+0=0.8976e*+ )=0.99106*拉端力 P=976.5 KN终点力 P1=P xe*+)0= 967.8KN平均*拉力 Pp = P[1-e(k*+ 0/( k* +0 =972.1KN但，=^L=P L/AE1p 1 p p=42.62mm② L2=2.118m0=0.1059KL2+ =0.15 x2.118+0.25x0.1059=0.029652e-(k*+ )=0.97078*拉端力 P=P 1=967.8KN终点力 P2= P xe-(k*+)= 939.5KNPp =P [1-Wk*+ 0/( k* +0 =953.6KN但2，= Z^=PpL2/ApEp=14.80mm③ L3=1.590m0=0.KL3+ ^0.15 x1.590+0=0.239e*+ )=0.99762*拉端力 P=P 2=939. 5KN终点力 P3= Pxe*+ 冷=937.3KNPp = P2[1-e-(k*+)G/( k* +)0 =938.4KN但广 ^=PpL3/ApEp=10.93mm一端伸长量但=四/ 但2+但3 =68. 35mm所以计算理论伸长值气广2*但=136.7mm2、以T梁中板N2管道为例，其余管道及负弯矩处钢绞线伸长值计算见附表。

段落角度长度L103877L20.09965rad1993L303902设计预应力筋由直线与曲线混合组成，故其伸长值需分段计算，然后叠加按照设计，T梁中板N2预应力筋分为左右幅共六段，现计算左半幅一端伸长量计算如下:① L=3.877m0=01KL1+ =0.15 x3.877+0=0.58155e*+ ）=0.99420*拉端力 P=1171.8KN终点力P1=P xe-（k*+ ）e= 1165KN平均*拉力 Pp = P[1-e（k*+ 0/（ k* +0 =1168.4KN但，=^L=P L/AE1p 1 p p=27.65mm② L2=1.993m0=0.09965KL2+ =0.15 x1993+0.25 x0.09965=0.027902e-（k*+ ）=0.97248*拉端力 P=P 1=1165KN终点力 P2= P xe-（k*+）= 1132.9KNPp =P [1-Wk*+ 0/（ k* +0 =1148.9KN但2，= Z^=PpL2/ApEp=13.98mm③ L3=3.902m0=0.KL3+ ^0.15 x3.902+0=0.585e*+ )=0.99416*拉端力 P=P2=1132.9KN终点力 P3= Pxe*+ 冷=1126.3KNPp = P2[1-e-(k*+)G/( k* +)0 =1129.6KN但广 ^=PpL3/ApEp=26.91mm一端伸长量但=四/ 但2+但3 =68. 54mm所以计算理论伸长值^N1=2*但=137.08mm3、以T梁中板N3管道为例，其余管道及负弯矩处钢绞线伸长值计算见附表。

段落角度长度L101832L20.0724rad1448L306475设计预应力筋由直线与曲线混合组成，故其伸长值需分段计算，然后叠加按照设计，T梁中板N3预应力筋分为左右幅共六段，现计算左半幅一端伸长量计算如下:① L=1.832m0=01KL1+ =0.15 x1.832+0=0.2748e*+ )=0.99726*拉端力 P=1171.8KN终点力 P1=P xe*+)0= 1168.6KN平均*拉力 Pp = P[1-e(k*+ =/( k* += =1170.2KN但，=^L=P L/AE1p 1 p p=13.09mm② L2=1.448m*0.0724KL2+ =0.15 X1448+0.25 x0.0724=0.020272e-(k*+ )=0.97993*拉端力 P=P 1=1168.6KN终点力 P2= P xe-(k*+ = 1145.1KNPp =P [1-Wk*+ =/( k* += =1156.8KN但2，= Z^=PpL2/ApEp=10.23mm③ L3=6.475m*0.KL3+ ^0.15 x6.475+0=0.971e*+ )=0.99033*拉端力 P=P 2=1145.1KN终点力 P3= Pxe*+ 冷=1134.1KNPp = P2[1-e-(k*+)G/( k* +)0 =1139.6KN但广 ^=PpL3/ApEp=45.05mm一端伸长量但=四/ 但2+但3 =68. 37mm所以计算理论伸长值^N1=2*但=136.74mm。