内压容器课件.ppt

13.1 概述概述13.2 内压薄壁容器设计的理论基础内压薄壁容器设计的理论基础13.3 容器边缘应力及其处理容器边缘应力及其处理13.4 内压薄壁容器的设计内压薄壁容器的设计13.5 容器的压力试验容器的压力试验第第13章章 内压容器内压容器内压容器13.1概述概述n压力容器与承压设备压力容器与承压设备n设备及其零部件设备及其零部件n设备所受载荷：重力载荷、风载荷、地震载荷设备所受载荷：重力载荷、风载荷、地震载荷压力载荷等压力载荷等n压力载荷：内外绝压之差值压力载荷：内外绝压之差值n内压与外压内压与外压(夹套容器、真空容器等夹套容器、真空容器等).内压容器 卧式贮罐卧式贮罐(槽槽)主要用盛装化工、石油、医药等主要用盛装化工、石油、医药等工业生产和生活用的原料气体、液体、液化气体等，工业生产和生活用的原料气体、液体、液化气体等，设备体积大，安装方便设备材质为碳素钢、低合设备体积大，安装方便设备材质为碳素钢、低合金钢和不锈钢等一般卧式贮罐金钢和不锈钢等一般卧式贮罐(槽槽)是典型的压力容是典型的压力容器内压容器n压力容器的分类压力容器的分类Ø按压力（设计压力，表压）按压力（设计压力，表压）•低压低压(0.1～～1.6MPa) •中压中压(1.6～～10.0MPa)•高压高压(10.0～～100MPa)•超高压超高压. (≥100MPa)•常压容器不属于压力容器常压容器不属于压力容器Ø按使用功能：储存容器，反应容器（设备），换按使用功能：储存容器，反应容器（设备），换热容器（设备），分离容器（设备），混合容器热容器（设备），分离容器（设备），混合容器（设备）等。

设备）等内压容器压力容器的分类压力容器的分类Ø按压力容器在实际使用中的按压力容器在实际使用中的危险程度危险程度分分•确保压力容器安全性确保压力容器安全性•对压力容器设计、制造和实际使用过程中进行安对压力容器设计、制造和实际使用过程中进行安全管理与监督检查全管理与监督检查•法规：法规：TSG R0004-2009《《固定式压力容器安全固定式压力容器安全技术监察规程技术监察规程》》•分类：分类：第第ⅠⅠ类、第类、第ⅡⅡ类、第类、第ⅢⅢ类类内压容器•介质危害性：介质危害性：压力容器在生产过程中因事故致使介质与人压力容器在生产过程中因事故致使介质与人体大量接触，发生爆炸或者因经常泄漏引起职业性慢性危体大量接触，发生爆炸或者因经常泄漏引起职业性慢性危害的严重程度，用介质毒性程度和爆炸危害程度表示害的严重程度，用介质毒性程度和爆炸危害程度表示 极度危害指最高允许浓度极度危害指最高允许浓度＜＜0.1mg/m3；；高度危害高度危害0.1～～ ＜＜ 1.0mg/m3；；中度危害中度危害1.0～～＜＜10mg/m3；；轻度危害轻度危害≥10mg/m3 易燃介质（爆炸危险介质）系指其气体或液体的蒸汽、易燃介质（爆炸危险介质）系指其气体或液体的蒸汽、薄雾与空气混合形成爆炸混合物，且其爆炸下限小于薄雾与空气混合形成爆炸混合物，且其爆炸下限小于10%，或爆炸上限和下限之差值大于等于，或爆炸上限和下限之差值大于等于20%的气体，如一甲的气体，如一甲胺、乙烯、乙烷、氯甲烷、环氧乙烷、环丙烷、氢、丁烷、胺、乙烯、乙烷、氯甲烷、环氧乙烷、环丙烷、氢、丁烷、三甲胺、丁二烯、丁烯、丙烷、丙烯、甲烷等。

三甲胺、丁二烯、丁烯、丙烷、丙烯、甲烷等 确定依据：确定依据：HG20660－－2000《《压力容器中化学介质压力容器中化学介质毒性危害和爆炸危险程度分类毒性危害和爆炸危险程度分类》》 内压容器•分组：分组： 第一组介质：毒性程度为极度危害、高度危害的第一组介质：毒性程度为极度危害、高度危害的化学介质，易燃介质，液化气体化学介质，易燃介质，液化气体 第二组介质：除第一组以外的介质第二组介质：除第一组以外的介质 •类别确定：类别确定：查图查图 •考虑因素：考虑因素：介质的危害性、压力、容积介质的危害性、压力、容积 内压容器压力容器的分类压力容器的分类压力容器分类图－－第一组介质压力容器分类图－－第一组介质内压容器压力容器的分类压力容器的分类压力容器分类图－－第二组介质压力容器分类图－－第二组介质内压容器Ø总结总结: （（1 1）高压容器属于第）高压容器属于第ⅢⅢ类压力容器类压力容器 （（2 2）大于）大于25L25L的第一组介质容器中无第的第一组介质容器中无第ⅠⅠ类压类压力容器第力容器第ⅠⅠ类压力容器主要为第二组介质中类压力容器主要为第二组介质中（非危险介质）的低压容器。

非危险介质）的低压容器 （（3 3）第）第ⅡⅡ类压力容器主要为中压容器和第一类压力容器主要为中压容器和第一组介质中的低压容器组介质中的低压容器 内压容器l压力容器设计标准规范简介压力容器设计标准规范简介Ø我国压力容器设计规范我国压力容器设计规范: 19591959年第一部规范年第一部规范《《多层高压容器设计与检验规多层高压容器设计与检验规程程》》; ; 1960 1960年化工部颁布了适合于中低压容器的年化工部颁布了适合于中低压容器的《《石油石油化工设备零部件标准化工设备零部件标准》》; ; 1967 1967年第一版年第一版《《钢制石油化工压力容器设计规定钢制石油化工压力容器设计规定》》; ; 1989 1989年年GB150GB150《《钢制压力容器钢制压力容器》》; ; 1995 1995年年JB4732JB4732《《钢制压力容器钢制压力容器—分析设计标准分析设计标准》》 内压容器Ø国外压力容器规范：国外压力容器规范： 美国美国ASMEASME（美国机械工程师学会）规范，共有（美国机械工程师学会）规范，共有1111卷，全面包括了锅炉与压力容器质量保证的要求。

与卷，全面包括了锅炉与压力容器质量保证的要求与压力容器设计工作有关的主要是第压力容器设计工作有关的主要是第ⅧⅧ卷按分析设按分析设计计”的概念，首先由的概念，首先由ASMEASME提出，应用于提出，应用于19631963年年ASMEASME的的第第ⅢⅢ篇篇《《核容器核容器》》，，19681968年又推广于压力容器第年又推广于压力容器第ⅧⅧ卷卷第第2 2 分卷分卷《《压力容器，另一规则压力容器，另一规则》》，即，即ASMEⅧ-2ASMEⅧ-2，，ASMEⅧ-1ASMEⅧ-1为常规设计标准为常规设计标准 英、德、法、日等都有各自完整的压力容器设计英、德、法、日等都有各自完整的压力容器设计规范内压容器13.2 内压薄壁容器设计的理论基础内压薄壁容器设计的理论基础13.2.1 无力矩理论的基本概念无力矩理论的基本概念n内压薄壁容器的薄膜比拟内压薄壁容器的薄膜比拟: 只受拉只受拉, 不能承受弯曲不能承受弯曲. n应力沿壁厚均布应力沿壁厚均布. n薄膜薄膜(壳壳)承压原理承压原理: 膜膜(壳壳)自身有一定的曲率自身有一定的曲率.内压总力：内压总力：当当a a 很小时：很小时：内压容器13.2.2 回转壳体的几何关系回转壳体的几何关系n回转壳体：回转壳体：由一平面图形绕某一轴线由一平面图形绕某一轴线( (回转轴回转轴) )旋转一周就形成了回转壳体。

旋转一周就形成了回转壳体n壳体中面：壳体中面：距内外表面等距离的面距内外表面等距离的面n子午面：子午面：通过回转轴的通过回转轴的半半平面r-Zr-Z平面平面. .n经线：经线：子午面与中面的交线子午面与中面的交线n纬线纬线（（平行圆平行圆））：：以法线为母线以法线为母线的的回转锥面与回转锥面与中面的交线中面的交线内压容器n第一曲率半径第一曲率半径R1：：经线上任一点的曲率半径经线上任一点的曲率半径n第二曲率半径第二曲率半径R2：：通过经线上一点通过经线上一点a a的法线作的法线作垂直于经线垂直于经线( (切线切线) )的平面的平面( (法平面法平面) )，该平面与，该平面与中面相交形成一条平面曲线，该曲线在中面相交形成一条平面曲线，该曲线在a a点的点的曲率半径第二曲率半径的曲率中心必落在对曲率半径第二曲率半径的曲率中心必落在对称轴上内压容器平行圆(纬线)经线(母线)经向应力经向应力内压容器13.2.3 无力矩理论的基本方程式无力矩理论的基本方程式Œ微体平衡微体平衡方程式方程式微元面的面积：abcd矩形面积.ab的长度：R1dφ；bc的长度：R2dq q.中面面积： R1R2dφdq q .压力沿法向的总力：dP=p R1R2dφdq q .dP=Nφdφ+Nq qdq qNφ=s sφR2dqdqdNq q=s sq qR1dφ φd d内压容器Ø壳体上壳体上一点一点的两向薄膜应力与内压的平衡关系；的两向薄膜应力与内压的平衡关系；Ø经向和环向有曲率才可平衡内压；经向和环向有曲率才可平衡内压；Ø由于为轴对称壳体，环向总是有曲率的，环向应由于为轴对称壳体，环向总是有曲率的，环向应力对于平衡内压总是有贡献的；力对于平衡内压总是有贡献的；Ø经线可以是曲线也可以是直线，因此经向应力不经线可以是曲线也可以是直线，因此经向应力不一定对平衡一点的内压有贡献；一定对平衡一点的内压有贡献；Ø当经线为直线时，经向应力仍然不为零，因为经当经线为直线时，经向应力仍然不为零，因为经向应力要满足壳体轴向的平衡条件，或说经向应向应力要满足壳体轴向的平衡条件，或说经向应力承担壳体轴向平衡的重任。

力承担壳体轴向平衡的重任微体平衡方程式微体平衡方程式:内压容器区域平衡方程式区域平衡方程式Ø应用截面法，考虑轴向平衡求出经向应力应用截面法，考虑轴向平衡求出经向应力Ø采用以第二曲率半径为母线形成的锥面截回转壳采用以第二曲率半径为母线形成的锥面截回转壳体，取其中任一部分建立平衡条件体，取其中任一部分建立平衡条件Ø经向应力与厚度垂直经向应力与厚度垂直Ø每一平行圆上各点的压力均可分解为轴向及径向每一平行圆上各点的压力均可分解为轴向及径向两个分量，径向分力成为一自平衡力系两个分量，径向分力成为一自平衡力系Ø对于均布内压（气压），压力在截开部分产生的对于均布内压（气压），压力在截开部分产生的轴向总力等于压力集度与平行圆圆面积之乘积轴向总力等于压力集度与平行圆圆面积之乘积Ø不死记公式，对具体问题应用上述方法更简单不死记公式，对具体问题应用上述方法更简单内压容器内压容器13.2.4 无力矩理论在容器应力分析中的应用无力矩理论在容器应力分析中的应用Ø对于均布内压（气压）对于均布内压（气压）的情况，可得到经向应力的情况，可得到经向应力的通用计算公式：的通用计算公式：Ø一般来说，可首先求出经向应力一般来说，可首先求出经向应力。

内压容器Œ受气压的球形壳体受气压的球形壳体n特点：特点：第一和第二曲率半径相等，两向薄膜应力相第一和第二曲率半径相等，两向薄膜应力相 等n例球形储罐半球形壳也用作容器的封头例球形储罐半球形壳也用作容器的封头受气压的筒体受气压的筒体n特点：特点：第二曲率半径为无穷大，环向应力为经向应力第二曲率半径为无穷大，环向应力为经向应力的二倍；沿经线各点薄膜应力都相同的二倍；沿经线各点薄膜应力都相同n筒体是一般压力容器外壳的主体筒体是一般压力容器外壳的主体Ž受气压的锥形壳体受气压的锥形壳体n特点：特点：第二曲率半径为无穷大，环向应力为经向应力第二曲率半径为无穷大，环向应力为经向应力的二倍，但沿经线从顶点到大端薄膜应力线性增加的二倍，但沿经线从顶点到大端薄膜应力线性增加（与平行圆半径成正比）与平行圆半径成正比）n锥壳可用作容器封头或两不等径筒体的过渡段锥壳可用作容器封头或两不等径筒体的过渡段内压容器 球形容器一般只作储存容器，被广泛应用于城市燃气、化工、石油、球形容器一般只作储存容器，被广泛应用于城市燃气、化工、石油、球形容器一般只作储存容器，被广泛应用于城市燃气、化工、石油、球形容器一般只作储存容器，被广泛应用于城市燃气、化工、石油、治金等工业部门。

如用于城市燃气中的大型天然气球罐；石油化学工业治金等工业部门如用于城市燃气中的大型天然气球罐；石油化学工业治金等工业部门如用于城市燃气中的大型天然气球罐；石油化学工业治金等工业部门如用于城市燃气中的大型天然气球罐；石油化学工业中及城市燃气中的各种液化气球罐；治金工业中用作压缩氧气和氮气的中及城市燃气中的各种液化气球罐；治金工业中用作压缩氧气和氮气的中及城市燃气中的各种液化气球罐；治金工业中用作压缩氧气和氮气的中及城市燃气中的各种液化气球罐；治金工业中用作压缩氧气和氮气的储罐球壳受力状况最佳，强度最高，但制造相当困难球壳受力状况最佳，强度最高，但制造相当困难球壳受力状况最佳，强度最高，但制造相当困难球壳受力状况最佳，强度最高，但制造相当困难内压容器受气压的椭球形壳体受气压的椭球形壳体椭圆方程：椭圆方程：内压容器内压容器分析以上各式，可得到下述分析以上各式，可得到下述结论结论：：1.经经向向应应力恒大于零，从力恒大于零，从顶顶点到赤道逐点到赤道逐渐渐减小2.顶顶点点处处两向薄膜两向薄膜应应力相等，都达到了最大力相等，都达到了最大值值3.赤道赤道处处，，环环向向应应力的性力的性质质会随着会随着椭椭球球长长短短轴轴比例的比例的变变化而化而变变化：化：内压容器Ø当当a/b>20.5 时，环向应力小于零，即在赤道附近的时，环向应力小于零，即在赤道附近的一段范围内壳体环向受压，半径减小一段范围内壳体环向受压，半径减小,说明椭球壳在说明椭球壳在由扁向圆的方向发展由扁向圆的方向发展Ø环向应力为零的具体位置可由环向应力为零的具体位置可由R2=20.5R1求出求出.Ø椭球壳在化工设备上常用来作封头，椭球壳在化工设备上常用来作封头，a/b=2时称为时称为标准椭圆形封头标准椭圆形封头,其应力特点为：顶点处的经向应力其应力特点为：顶点处的经向应力是赤道处的是赤道处的2倍，顶点处的环向应力与赤道处的数倍，顶点处的环向应力与赤道处的数值相等，符号相反值相等，符号相反(自证自证)。

内压容器13.3 容器边缘应力及其处理容器边缘应力及其处理l薄膜应力是不是实际受压壳体的真实解薄膜应力是不是实际受压壳体的真实解? 薄膜应薄膜应力只满足了与压力载荷的平衡条件，并没有考虑变力只满足了与压力载荷的平衡条件，并没有考虑变形连续性的要求形连续性的要求l只有当壳体各部分的薄膜变形是连续的，才能说只有当壳体各部分的薄膜变形是连续的，才能说薄膜应力是真实的解薄膜应力是真实的解l薄膜变形属于在连续内压作用下的薄膜变形属于在连续内压作用下的无约束自由变无约束自由变形形内压容器l薄壳理论通常将应力的求解分成两步：薄壳理论通常将应力的求解分成两步： 1)平衡条件，求薄膜应力；平衡条件，求薄膜应力； 2)变形连续条件，求边缘力、边缘力矩变形连续条件，求边缘力、边缘力矩→边缘边缘应力l边缘应力是为了满足变形连续的要求而产生的边缘应力是为了满足变形连续的要求而产生的l实际壳体中的应力可看作是这两种应力的叠加实际壳体中的应力可看作是这两种应力的叠加内压容器l边缘应力的性质：边缘应力的性质： 1)局部性：边缘应力集中分布于连接边缘附局部性：边缘应力集中分布于连接边缘附近。

近 2)自限性：边缘应力不会随着外载荷的增加自限性：边缘应力不会随着外载荷的增加而无限制的增加（对塑性良好的材料）而无限制的增加（对塑性良好的材料） l薄膜应力具有分布的整体性，也不具有自限性：薄膜应力具有分布的整体性，也不具有自限性： 只要有压力作用处就有薄膜应力，且随压力的只要有压力作用处就有薄膜应力，且随压力的升高而增加升高而增加l边缘应力的危险性较薄膜应力小边缘应力的危险性较薄膜应力小 内压容器13.4 内压薄壁容器的设计内压薄壁容器的设计 常规设计中以两向薄膜应力中的较大者来建立强常规设计中以两向薄膜应力中的较大者来建立强度条件 1）强度校核：对于已有的内压壳体，能否承受给定）强度校核：对于已有的内压壳体，能否承受给定的压力；的压力； 2）截面设计：壳体形状等一般取决于工艺要求，故）截面设计：壳体形状等一般取决于工艺要求，故实质上就是厚度设计；实质上就是厚度设计； 3）确定许用载荷：对于已有壳体决定其能够承受的）确定许用载荷：对于已有壳体决定其能够承受的最大压力值最大压力值内压容器13.4.1内压筒体设计内压筒体设计l内压筒体的厚度计算内压筒体的厚度计算 强度条件式：强度条件式：D----中径；中径；Pc－－－－计算压力，即危险点处的压力值，应为气体计算压力，即危险点处的压力值，应为气体压力与液柱静压力之和；压力与液柱静压力之和；[s s]tf f意为焊缝金属的许用应力。

意为焊缝金属的许用应力内压容器l厚度厚度设计的中径公式设计的中径公式:d--d--计算厚度，为计算厚度，为满足强度要求的最小满足强度要求的最小厚度厚度圆筒：圆筒：球壳：球壳：内压容器13.4.2 内压封头设计内压封头设计l封头结构特性封头结构特性Ø类型：类型：半球形半球形, 椭圆形椭圆形, 碟形碟形, 球冠形等凸形封球冠形等凸形封头头, 以及圆锥形和平板形封头以及圆锥形和平板形封头.内压容器Ø半球形封头从受力来看半球形封头从受力来看, 是最理想的结构形式是最理想的结构形式,但缺但缺点是深度大点是深度大, 直径小时直径小时, 整体整体冲压困难冲压困难, 大直径采用分瓣大直径采用分瓣冲压其拼焊工作量亦较大冲压其拼焊工作量亦较大Ø椭圆形封头是由半个椭椭圆形封头是由半个椭球面和一圆柱直边段组成球面和一圆柱直边段组成由于椭圆部分经线曲率平由于椭圆部分经线曲率平滑连续，故封头中的应力滑连续，故封头中的应力分布比较均匀分布比较均匀内压容器Ø碟形封头由球面、过渡段以及圆柱直边段三个不碟形封头由球面、过渡段以及圆柱直边段三个不同曲面组成虽然由于过渡段的存在降低了封头同曲面组成虽然由于过渡段的存在降低了封头的深度，方便了成型加工，但在三部分连接处，的深度，方便了成型加工，但在三部分连接处，由于经线曲率发生突变，在过渡区边界上不连续由于经线曲率发生突变，在过渡区边界上不连续应力比内压薄膜应力大得多，故受力状况不佳。

应力比内压薄膜应力大得多，故受力状况不佳Ø球冠形封头是部分球面封头与圆筒直接连接，它球冠形封头是部分球面封头与圆筒直接连接，它结构简单，制造方便，常用容器中两独立受压室结构简单，制造方便，常用容器中两独立受压室的中间封头，也可用作端盖封头与筒体连接处的中间封头，也可用作端盖封头与筒体连接处的角焊缝应采用全焊透结构在球面与圆筒连接的角焊缝应采用全焊透结构在球面与圆筒连接处其曲率半径发生突变，且两壳体因无公切线而处其曲率半径发生突变，且两壳体因无公切线而存横向推力，所以产生相当大的不连续应力，这存横向推力，所以产生相当大的不连续应力，这种封头一般只能用于压力不高的场合种封头一般只能用于压力不高的场合内压容器Ø锥形封头有两种形式，一种锥形封头有两种形式，一种是无折边锥形封头，一般用是无折边锥形封头，一般用于半顶角不大于于半顶角不大于30°的场合；的场合；另一种是与筒另一种是与筒 体连接处有一体连接处有一过渡圆弧和一圆柱直边段的过渡圆弧和一圆柱直边段的折边锥形封头折边锥形封头. 就强度而论就强度而论, 锥形封头的结构并不理想锥形封头的结构并不理想, 但但是封头的型式在很多场合还是封头的型式在很多场合还取决于容器的使用要求。

对取决于容器的使用要求对于气体的均匀进入和引出，于气体的均匀进入和引出，悬浮或粘稠液体和固体颗粒悬浮或粘稠液体和固体颗粒等的排放，不同直径圆筒的等的排放，不同直径圆筒的过渡，则是理想的结构型式，过渡，则是理想的结构型式，而且在厚度较薄时，制造亦而且在厚度较薄时，制造亦较方便Ø平板封头是在结构上最平板封头是在结构上最简单、制造最容易的一种简单、制造最容易的一种封头形式平板受内压作封头形式平板受内压作用时，会发生弯曲变形，用时，会发生弯曲变形，强度最差，会导致其厚度强度最差，会导致其厚度很大，材料耗费过多而显很大，材料耗费过多而显得十分笨重得十分笨重 内压容器Ø受力：受力：半球形最好，椭圆形、碟形次之，锥形半球形最好，椭圆形、碟形次之，锥形更次之，而平板最差更次之，而平板最差Ø制造：制造：平板最容易，而半球形最难；平板最容易，而半球形最难；Ø实际应用：实际应用：大多数中低压容器采用椭圆形封头，大多数中低压容器采用椭圆形封头，高压容器常用平板封头或半球形封头，而锥形高压容器常用平板封头或半球形封头，而锥形封头的使用主要取决于工艺的要求封头的使用主要取决于工艺的要求内压容器l封头的设计计算封头的设计计算 Ø由于封头和圆筒相连接，所以不仅需要考虑封由于封头和圆筒相连接，所以不仅需要考虑封头本身因内压引起的薄膜应力，还要考虑与筒头本身因内压引起的薄膜应力，还要考虑与筒身连接处的不连续应力。

身连接处的不连续应力Ø标准椭圆形封头为一般的常用封头型式标准椭圆形封头为一般的常用封头型式与筒与筒体相连接时，常采用与筒体相同的厚度，厚度体相连接时，常采用与筒体相同的厚度，厚度计算公式与圆筒的计算公式相似（计算公式与圆筒的计算公式相似（0.5pc）内压容器13.4.3 设计技术参数的确定设计技术参数的确定u设计压力与设计温度设计压力与设计温度l压力：压力：除注明者之外，指除注明者之外，指表压力表压力Ø工作压力工作压力pw：：正常工作条件下，容器顶部可能出现的正常工作条件下，容器顶部可能出现的最高表压力该压力为最高表压力该压力为气相压力气相压力Ø设计压力设计压力p：：指指设定设定的容器顶部的最高压力，与相应的的容器顶部的最高压力，与相应的设计温度一起作为设计载荷条件，其值不低于工作压设计温度一起作为设计载荷条件，其值不低于工作压力确定原则：按实际可能出现的力确定原则：按实际可能出现的最危险的工况最危险的工况设计例如，当容器顶部装有例如，当容器顶部装有安全阀安全阀或或爆破片爆破片等安全泄放装等安全泄放装置时，设计压力应不小于安全阀的开启压力或爆破片置时，设计压力应不小于安全阀的开启压力或爆破片爆破压力的上限。

爆破压力的上限内压容器13.4.3 设计技术参数的确定设计技术参数的确定Ø计算压力计算压力pc：：指在相应的设计温度下，用以确定元指在相应的设计温度下，用以确定元件厚度的压力，其中包括液柱静压力当元件所件厚度的压力，其中包括液柱静压力当元件所承受的液柱静压力小于承受的液柱静压力小于5%5%设计压力时，可忽略不设计压力时，可忽略不计计l设计温度设计温度：：指容器在下常工作情况下，设定的元指容器在下常工作情况下，设定的元件的金属温度（沿元件金属截面的平均值）设计件的金属温度（沿元件金属截面的平均值）设计温度与设计压力一起作为设计的载荷条件设计温温度与设计压力一起作为设计的载荷条件设计温度不得低于元件金属在工作状态可能达到的最高温度不得低于元件金属在工作状态可能达到的最高温度对于0℃0℃以下的金属温度，设计温度不得高于允以下的金属温度，设计温度不得高于允件金属可能达到的最低温度设计工况必须为实际件金属可能达到的最低温度设计工况必须为实际最危险最危险工况内压容器u许用应力与安全系数许用应力与安全系数l决定许用应力的依据为极限应力除以安全系数极决定许用应力的依据为极限应力除以安全系数极限应力有下述几种：限应力有下述几种：Ø屈服极限（或屈服极限（或0.2%0.2%的屈服强度）和强度极限；的屈服强度）和强度极限；Ø钢材在设计温度下经钢材在设计温度下经1010万小时断裂的持久强度的平万小时断裂的持久强度的平均值；均值；Ø钢材在设计温度下经钢材在设计温度下经1010万小时蠕变率为万小时蠕变率为1%1%的蠕变极的蠕变极限；限；l这些应力值除以相应的安全系数得到许用应力值，这些应力值除以相应的安全系数得到许用应力值，设计中取这些应力中的最小值。

设计中取这些应力中的最小值内压容器l设计温度是决定许用应力的重要参数当设计温度低设计温度是决定许用应力的重要参数当设计温度低于于20℃20℃时，取时，取20℃20℃时的许用应力时的许用应力u焊接接头系数焊接接头系数（焊缝系数）（焊缝系数） l焊接接头系数应根据受压元件的焊接接头型式及无损焊接接头系数应根据受压元件的焊接接头型式及无损检测的长度比例确定检测的长度比例确定 l焊接接头系数表示焊缝强度与壳体母材强度之比，焊焊接接头系数表示焊缝强度与壳体母材强度之比，焊缝质量愈高，与母材的强度愈接近缝质量愈高，与母材的强度愈接近l由于壳体各部位的应力性质不同，其危险性也不同，由于壳体各部位的应力性质不同，其危险性也不同，故焊接接头系数应按最危险的焊缝来取；内压圆筒的故焊接接头系数应按最危险的焊缝来取；内压圆筒的焊接接头系数应由焊接接头系数应由纵焊缝纵焊缝来决定内压容器u厚度及厚度附加量厚度及厚度附加量 l压力容器壳体一般由钢板卷制或钢管制造在容器设压力容器壳体一般由钢板卷制或钢管制造在容器设计时，图纸上应给出符合钢板或钢管标准规格的尺寸，计时，图纸上应给出符合钢板或钢管标准规格的尺寸，这就还需要考虑实际的刚度、材料的腐蚀性及材料制这就还需要考虑实际的刚度、材料的腐蚀性及材料制造中的一些问题。

造中的一些问题Ø计算厚度计算厚度δδ：厚度计算公式得到的厚度，这是满足强：厚度计算公式得到的厚度，这是满足强度要求的最小厚度度要求的最小厚度Ø厚度附加量：厚度附加量：C=CC=C1 1+C+C2 2.负偏差取值按钢材标准，较小负偏差取值按钢材标准，较小时可忽略时可忽略Ø设计厚度设计厚度δδd d: : δδd d = =δδ+ C+ C2 2. .Ø名义厚度名义厚度δδn n ：设计厚度加上钢材负偏差后向上圆整：设计厚度加上钢材负偏差后向上圆整至钢材标准规格的厚度，即标注在图样上的厚度至钢材标准规格的厚度，即标注在图样上的厚度内压容器u厚度及厚度附加量厚度及厚度附加量 l标准：标准：GB713-2008GB713-2008《《锅炉和压力容器用钢板锅炉和压力容器用钢板》》、、 GB24511-2009GB24511-2009《《承压设备用不锈钢钢板和钢带承压设备用不锈钢钢板和钢带》》、、GB/T709-2006GB/T709-2006《《热轧钢板和钢带的尺寸、外形、热轧钢板和钢带的尺寸、外形、重量和允许偏差重量和允许偏差》》等等Ø容器用钢板按容器用钢板按GB709中的中的B类偏差，负偏差为类偏差，负偏差为0.3mmØ厚度：厚度：30mm以内，间隔以内，间隔0.5mm；；≥ 30mm ，间隔，间隔1mm内压容器Ø壳体加工成型后不包括腐蚀裕量的最小厚度：壳体加工成型后不包括腐蚀裕量的最小厚度：为满为满足制造、运输及吊装等的刚度要求的厚度。

对于碳足制造、运输及吊装等的刚度要求的厚度对于碳素钢和低合金钢制的容器，不小于素钢和低合金钢制的容器，不小于3mm3mm，对于高合金，对于高合金钢制的容器不小于钢制的容器不小于2mm2mmØ有效厚度有效厚度δe：：名义厚度减去厚度附加量有效厚度名义厚度减去厚度附加量有效厚度就是实际容器用来承载的厚度就是实际容器用来承载的厚度Ø进行强度校核时应采用有效厚度进行强度校核时应采用有效厚度, ,如压力试验如压力试验, ,塔裙塔裙座应力校核等座应力校核等作业作业1-11,10mm1-11,10mm钢板钢板,C=1.5mm,C=1.5mm，， [s s]=120MPa内压容器13.5 容器的压力试验容器的压力试验l目的目的: 检验容器是否有泄漏、明显的塑性变检验容器是否有泄漏、明显的塑性变形及其它缺陷试验容器的制造质量形及其它缺陷试验容器的制造质量l种类种类：强度试验（液压试验和气压试验）和：强度试验（液压试验和气压试验）和致密性试验（气密性试验和煤油渗漏试验等）致密性试验（气密性试验和煤油渗漏试验等）致密性试验是对密封性要求高的重要容器在强度合格后进行的泄致密性试验是对密封性要求高的重要容器在强度合格后进行的泄漏检查。

漏检查内压容器l试验压力的确定试验压力的确定：液压试验与气压试验不同液压试验与气压试验不同试验工况要近似于实际操作工况，按试验工况要近似于实际操作工况，按许用应力许用应力的比值来进行工况换算的比值来进行工况换算n设计时要将压力试验的种类及试验压力标注在设计时要将压力试验的种类及试验压力标注在图纸上，进行压力试验的强度校核图纸上，进行压力试验的强度校核内压容器►例：液氨储罐筒体设计已知：例：液氨储罐筒体设计已知：pw=2.2MPa, 顶顶部装有安全阀部装有安全阀, 操作温度操作温度-5～～40℃℃, 储罐内径储罐内径Di=1200mm. 试确定筒体厚度试确定筒体厚度.l解解: 首先确定设计参数首先确定设计参数. Ø设计压力的确定：设计压力的确定：可取等于或略高于安全阀的开可取等于或略高于安全阀的开启压力安全阀的开启压力可按（启压力安全阀的开启压力可按（1.051.05～～1.101.10））p pw w来确定，现取为来确定，现取为2.4MPa2.4MPa，因此，因此, , 可取可取p p=2.5MPa=2.5MPa内压容器Ø计算压力：计算压力：由于储罐为卧式容器由于储罐为卧式容器, , 液柱的静液柱的静压力很低压力很低, , 可不忽略不计可不忽略不计, ,故取计算压力故取计算压力p pc c= = p p=2.5MPa.=2.5MPa.Ø设计温度：设计温度：可取为可取为40℃.40℃.Ø选材：选材：纯液氨腐蚀性很小纯液氨腐蚀性很小, , 可以选取一般材可以选取一般材料作为筒体用材料作为筒体用材, , 由于压力较高由于压力较高, , 可以考虑可以考虑选用选用Q245RQ245R（（20R20R））, Q345R, Q345R（（16MnR16MnR）等钢种）等钢种. . 内压容器1）选）选Q245R作为筒体材料作为筒体材料. 焊接接头采用双面对接焊接接头采用双面对接焊焊, 局部无损探伤局部无损探伤, 因此因此, 取焊接接头系数取焊接接头系数φ=0.85. 设设Q245R钢板在钢板在6～～16mm厚度之内厚度之内, 100℃℃以下以下其许用应力为其许用应力为133MPa. 计算厚度：计算厚度： 取取C2=1mm, 厚度负偏差厚度负偏差C1=0.3mm, 因此因此, 可取可取15mm厚的钢板厚的钢板, 处于初选厚度范围之内。

处于初选厚度范围之内 有效厚度：有效厚度：d de=d dn-C=15-1.3=13.7mm.内压容器压力试验的应力校核压力试验的应力校核: 采用水压试验采用水压试验, , 试验压力试验压力: :0.9s ssf f=0.9×245×0.85=187.425MPa. 所以压力试验的强度合格，筒体采用所以压力试验的强度合格，筒体采用15mm厚厚度规格的度规格的Q245R钢板能满足承压要求钢板能满足承压要求内压容器2）选选Q345R作为筒体材料作为筒体材料. 同前取焊接接头系数同前取焊接接头系数φ=0.85. Q345R钢板在钢板在6～～16mm厚度之内厚度之内, 100℃℃以下其许用应力为以下其许用应力为170MPa. 计算厚度计算厚度: 同前，取同前，取C2=1mm, C1=0.3mm, 因此因此, 可取可取12mm厚的厚的钢钢板板, 处处于初于初选选厚度范厚度范围围之内 有效厚度有效厚度d de=d dn-C=12-1.3=10.7mm 内压容器压力试验的应力校核压力试验的应力校核: 试验压力与前相同，所以试验压力与前相同，所以. 0.9s ssf f=0.9×345×0.85=263.925MPa. 故筒体采用故筒体采用12mm厚度规格的厚度规格的Q345R钢板也可钢板也可满足承压要求。

满足承压要求内压容器Ø两种方案的比较两种方案的比较: 1)1)从钢材耗用量来考虑从钢材耗用量来考虑, , 厚度愈大厚度愈大, , 耗用量耗用量愈大愈大, Q245R, Q245R厚度较小而省材料厚度较小而省材料, , 重量减轻重量减轻, , Q245RQ245R的价格要贵一些的价格要贵一些, , 因此因此, , 两种材料均可以两种材料均可以采用采用; ; 2) 2)从制造运输安装等费用来考虑从制造运输安装等费用来考虑, , 板厚愈小板厚愈小, , 重量愈轻重量愈轻, , 制造运输安装等的费用会更经济制造运输安装等的费用会更经济. .内压容器。