株洲湘江四桥42米现浇箱梁贝雷支架施工技术方案.doc

株洲湘江四桥42米现浇箱梁贝雷支架施工技术方案第一节 工程概况一、概述1、工程概述株洲湘江四桥距株洲市一水厂取水口下游约500m，西起泰山路与长江南路交点，跨湘江，东至株洲市芦凇区，接建宁大道其中河东岸引桥高架跨越沿江南路、建设路后与建宁大道平交，河西岸引桥高架跨越滨江南路后与长江南路平交，另外河西岸设有半互通式立交将大桥与滨江南路相互联接桥梁部分孔径布置（由西向东）为：12×20m（现浇连续箱梁）＋7×46m（顶推连续箱梁）＋75m＋2×140m＋75m（三塔部分斜拉桥）＋4×42m（现浇连续箱梁）＋5×20m（现浇连续箱梁），桥梁总长1265.2m株洲四桥建成后，大大缓解了株洲一桥交通压力，缩短了芦淞区至天元区跨江的往来交通，从而减低了机动车辆的耗油量，这样，能大大改善株洲城市的空气质量2、工程地质42m跨现浇箱梁横跨东岸滨江南路和建设路，城市路面经过水泥混凝土硬化，地基承载力较好通过株洲地税三分局部分地表面有20cm左右水泥混凝土路面，仅少部分地表为土层该桥位从上往下的地质情况为，首先为1.28 m～5.10 m的填筑土，承载力较低；再是5.12 m～6.10m粘土层，容许承载力220～260 Kpa；最后进入弱风化泥质粉砂岩和弱风化砂砾岩，厚度17.80 m～25.17m，容许承载力1200～1500 Kpa，桥梁的基础奠基于此层上面。

3、水文特征湘江自南向北贯穿株洲市，较大支流的枫溪港、白石港迂回曲折于河东汇入湘江，水情较为复杂在市区 Tel: 027-82859630;0733-8811583 CHEC SECOND NAVIGATIONAL ENGINEERING BUREAU Fax: 027-82859629; 0733-88115914、气象特征株洲市地处亚热带季风湿润气候地区气候温暖，四季分明，雨水充沛，生长期长据株洲市气象站1954～2000年质料统计，多年平均降水量1410mm，最大年降水量1912.2mm（1954年），最小年降水量932.8mm（1986年）全年雨水集中在3～7月，汛期（4～9）降雨量占全年70%左右，梅雨季节4、5、6三个月，降雨量占全年40%以上，多年平均蒸发量在900mm以上多年平均气温17.4℃，多年极端最高气温40.4℃（1963年9月1日），多年极端最低气温40.4℃（1991年12月29日）株洲市区多年平均风速2.2m/s，风向冬季为西北风，夏季多为南风5、施工重点及难点重点：确保支架预压安全。

难点：滨江南路和建设路上交通繁忙，车流量大，过往行人比较多，给安全施工带来巨大挑战拟在两条主干道上方的贝雷桁架下面满部安全网，并在醒目位置悬挂安全警示牌6、箱梁的结构形式箱梁为分离式双箱单室斜腹板截面，半幅全宽1375cm，单箱底板宽638cm，顶板悬臂长320cm（ CHEC SECOND NAVIGATIONAL ENGINEERING BUREAU Fax: 027-82859629; 0733-8811591Tel: 027-82859630;0733-8811583CHEC SECOND NAVIGATIONAL ENGINEERING BUREAU Fax: 027-82859629; 0733-8811591三、现浇箱梁施工工艺流程Tel: 027-82859630;0733-8811583 CHEC SECOND NAVIGATIONAL ENGINEERING BUREAU Fax: 027-82859629; 0733-8811591四、主要施工方法该现浇箱梁横穿城市主干道，为了不影响城市交通。

拟采用贝雷支架逐跨现浇的施工工艺预压考虑到提高工效，采用水箱预压方法；底模和侧模采用木框竹胶板，箱梁贝雷支架搭设一、贝雷支架的设计东岸42米跨连续箱梁施工采用贝雷支架现浇的施工工艺，施工时首先进行支架基础、支架结构的设计与施工由于连续箱梁跨度为42米，所以拟在每跨设5排支撑墩，支撑墩基础为混凝土扩大基础，扩大基础上预埋预埋件支架立柱采用φ900×10钢管，立柱顶部设置500×1000钢箱梁，其上布设贝雷桁片、I25a工字钢次梁和底模系统，其具体结构如后面附图所示二、贝雷支架受力验算1、支架受力荷载取值根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ-2000），模板支架设计的有关规定，支架设计及验算时主要荷载为混凝土、模板和支架自重的荷载；施工人员、材料机具等行走和堆放荷载；振捣混凝土时产生的荷载；新浇混凝土对侧面模板的压力；倾倒混凝土时产生的荷载；其它可能产生的如雪荷载、冬季保温设施荷载等；支架稳定性验算荷载主要为风荷载1.1、混凝土自重荷载砼自重为安全计取r=26kN/m3，根据施工图纸各截面尺寸计算荷载qr及其分布长度具体如附图一所示1.2、板、支架自重荷载侧模、 CHEC SECOND NAVIGATIONAL ENGINEERING BUREAU Fax: 027-82859629; 0733-8811591式中：l1、l2分别为两侧翼板的宽度；h1、h2分别为两侧腹板的高度；l3为模板横桥向 式中：b为箱梁顶面宽度。

1.6、倾倒混凝土时产生的冲击荷载和振捣混凝土时产生的荷载取q＝2.0kN/m2，则没沿米上的荷载值q5=2.0´b=2.0´13.75=27.5kN/m，式中：b为箱梁顶面宽度1.7、风荷载计算支架水平荷载主要为风荷载，根据《公路桥涵设计通用规范》查全国基本风压图知，金华地区频率1/100的风压为350Pa，风压力计算公式为：w=k0´k1´k3´w0=0.75´1.0´1.0´350=262.5PaW0：基本风压400 PaK0：设计风速频率换算系数，属临时工程取0.75；K1：风压高度变化系数取1.0；Tel: 027-82859630;0733-8811583 CHEC SECOND NAVIGATIONAL ENGINEERING BUREAU Fax: 027-82859629; 0733-8811591K3：地形地理条件系数，取1.0；支架贝雷片以上部分横向风载（偏安全考虑，贝雷片迎风面积每延米1.5m2） F=WA=W´SA´K2=(1.9´1.5+1.3´2.5)´262.5=1.6kN/m单排支架立柱所产生风荷载：F=W´K2´A=262.5´0.6´0.9´8=1.134kN/mK2：风载阻力系数，根据《公路桥涵设计通用规范》要求，贝雷桁架1.5m高度范围 CHEC SECOND NAVIGATIONAL ENGINEERING BUREAU Fax: 027-82859629; 0733-8811591则有p=p1+p2+p3+p4=13+1+2.5+2=18.5kN/m2木枋每隔30cm布置一道，q=18.5´0.3=5.55kN/m2木枋子长度一般可达4-5跨，偏安全考虑，按简支梁计算，跨径为0.75m，计算简图如下所示：q=5.55kN/m 则跨 I=bh3/12=6.67´106mm434fmax=5ql4/384EI=5´5.55´10´0.75<[f]=1.875mm[f]=l/400384´1´1010´6.67´10-6=0.34mmTel: 027-82859630;0733-8811583 CHEC SECOND NAVIGATIONAL ENGINEERING BUREAU Fax: 027-82859629; 0733-8811591则刚度完全满足要求。

2.1.1、主梁（8×10cm）木枋计算箱梁翼缘板下模板主梁用8×10cm木枋，木枋下支撑φ48×3.5脚手管间距为50cm，偏于安全考虑，按简支梁进行计算，跨径为0.5m，受到次梁传递的集中荷载，大小为P1=5.55´0.75=4.16kN，最不利的受力模式如下图： P1=4.16kN 则跨 I=bh3/12=6.67´106mm4fmax=pql3EI33=4.16´10´0.548´1´1010´6.67´10-6=0.16mm<[f]=1.25mm则刚度也完全满足要求2.2、腹板模板结构计算腹板模板下面次梁和主梁采用10×12cm木方，布置方式跟翼板基本一样，只是布置间距不相等Tel: 027-82859630;0733-8811583 CHEC SECOND NAVIGATIONAL ENGINEERING BUREAU Fax: 027-82859629; 0733-88115912.2.1、腹板新浇混凝土产生的压力腹板新浇砼所产生的侧压力按下式计算：Pmax=0.22gt0K1K2v1/2其中：Pmax为新浇注砼的对侧模的最大侧压力；K1—外加剂影响修正系数，掺加外加剂时取值1.2；K2—砼坍落度影响修正系数，取0.85；γ—混凝土容重，取值26kN/m3；t0— 新浇注砼的初凝时间，取14h；ν—砼浇注速度，取0.5m/h。

所以：Pmax=0.22´26´14´1.2´0.85´0.51/2=57.8kN/m2h=Pmax/g=57.8/26=2.2m可见在腹板上新浇砼产生的最大的侧压力为57.8kN/m2，且有效压头为2.2米，考虑振捣时所产生的荷载4.0 kN/m2，所以最大的侧压力为57.8+4.0=61.8 kN/m2侧压力从上至下按梯形规律递加，偏安全考虑，取最大荷载值61.8kN/m2计算①、次梁10×12cm木枋计算木枋的布置间距为0.2cm，则q=0.2´61.8=12.36kN/mW=bh2/6=10´122/6=240cm3木枋子长度一般为3-4跨，偏安全考虑, 按简支梁计算，跨径为0.75m，计算简图如下：p=12.36kN/mTel: 027-82859630;0733-8811583 CHEC SECOND NAVIGATIONAL ENGINEERING BUREAU Fax: 027-82859629; 0733-8811591则跨 I=bh3/12=14´106mm4´1´1010´14.4´10-6 EI=0.354mm<[f]=1.875mmfmax45ql=345´12.36´10´0.75=则刚度也完全满足要求。

②、主梁10×12cm木枋计算箱梁腹板下模板主梁用10×12cm木枋，木枋下支撑φ48×3.5脚手管间距为40cm，偏于安全考虑，按简支梁进行计算，跨径为0.4m，受到次梁传递的集中荷载，大小为P1=12.36´0.75=9.27kN，最不利的受力模式如下图：P1=9.27kNP1=9.27kNP1=9.27kN 则跨 CHEC SECOND NAVIGATIONAL ENGINEERING BUREAU Fax: 027-82859629; 0733-8811591最大剪力在支点处， 由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：tmax=3Qmax/2。