悬挑防护棚施工方案.doc

目 录第一章 编制说明及依据 2第二章 工程概况 2第三章 防护棚的搭设形式 3第四章 材料要求 4第五章 防护棚受力计算 4第六章 防护棚的搭设 156.1 施工准备 156.2 防护棚搭设要求 16第七章 防护棚的拆除 17第八章 防护棚的验收与保护 18第九章 安全措施及要求 19第十章 防护棚工程组织机构、人员安排及应急预案 2010.1 组织机构 2010.2 应急预案 20第一章 编制说明及依据（1）鸣翠花园四期商业住宅楼工程施工图纸及施工组织设计（2）鸣翠花园四期商业住宅楼工程施工合同（3）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）（4）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）（5）《建筑施工手册》(第四版)（6）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（7）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）（8）鸣翠花园四期商业住宅楼工程外脚手架专项施工方案（9）中建总公司、公司及广州市安全文明施工标准化图集第二章 工程概况本工程位于广州市工业大道南石溪新大围，毗邻石溪地铁站（未运营）该工程地下4层，地上30层，裙楼3层，总建筑面积为56994.9m2。

效果图5如下所示：本工程塔楼采用悬挑防护棚进行防护，悬挑防护棚分别设置在4层、13层、23层结构梁板上因4层楼层西面和北面相对于裙楼向内缩进，且裙楼东面和北面将设置安全通道进行防护，因此4层楼层东面、北面、西面不用设置防护棚，只需在4层结构梁板南面设置悬挑防护棚13层、23层楼层四面均要设置防护棚第三章 防护棚的搭设形式防护棚由上、下两层钢管网架组合而成，悬挑长度为5.5m，锚固长度为0.5m，悬挑钢管总长度为6m，跨距为1.35m，横杆间距为0.7m，双层之间40cm，根部只与预埋在梁板上的钢管连接，禁止与外架水平杆或立杆连接每根悬挑钢管主梁上设一道斜拉杆和两道钢丝绳卸荷，其中在悬挑钢管主梁上锚固点距离主梁锚固点4.5m处设斜拉杆，承受拉、撑荷载，水平间距1.35m；在悬挑钢管主梁上锚固点分别距离主梁锚固点2.9m和5m处设两道直径不小于15.5mm6*19+1钢丝绳卸荷，水平间距1.35m根据规范和工程实际要求，下层钢管网架上先后设置安全网、木模板；上层钢管网架先后设置钢笆片、安全网悬挑端头为0.6m高的栏杆（从栏杆顶至顶层钢管），防止坠物从防护棚往下坠落说明：1、防护棚必须由专业架子工进行搭设拆除，必须穿防滑鞋、系安全带、戴安全帽；2、必须在钢丝绳及斜撑布置完成并拉紧后才能在上面堆放材料，落吊时必须轻放，其他无关人员不得聚集在周边。

第四章 材料要求1.钢管：采用DN48*3.5钢管，材质应符合相关规范中Q235A钢要求弯曲变形、锈蚀钢管不得使用；脚手架钢管每根最大质量不应大于25kg2.扣件：扣件及其附件质量符合相关规范的规定扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间隙小于1mm，扣件表面应进行防锈处理脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩65N•m时，不得发生破坏3.脚手板：上层钢管网采用钢笆片、下层钢管网采用木模板4.安全网：采用密目式安全网第五章 防护棚受力计算 1、基本参数悬挑防护棚类型双层悬挑防护棚防护棚两层之间间距h(m)0.4防护栏高度h1(m)0.6悬挑防护棚悬挑长度A(m)5.5悬挑防护棚宽度B(m)310悬挑防护棚的水平倾斜角度a°5主梁间距La(m)1.35纵向次梁间距Lb(m)0.7主梁之间添加横向次梁的根数n0内侧纵向次梁离主梁与主体锚固点距离a(m)2 2、撑拉杆件参数支撑序号支撑方式材料选择Ln(m): 支撑杆件在主梁上锚固点到主梁锚固点处直线长度Sn(m): 支撑杆件在外墙锚固点到主梁锚固点处竖直距离是否参与计算1上拉钢丝绳56是2上拉钢丝绳2.93是3上拉钢管4.53是 搭设示意图：侧立面示意图平面图 3、荷载参数防护层内材料类型冲压钢脚手板防护层内材料自重标准值gk1(kN/m2)0.35栏杆与挡脚板类型栏杆、木脚手板挡板栏杆与挡脚板自重标值gk2(kN/m)0.17安全网自重gk3(kN/m2)0.01冲击荷载pk(kN)1次梁自重gk4(kN/m)0.0333主梁自重gk5(kN/m)0.0666 4、次梁验算次梁材料钢管次梁钢管型号Ф48×3截面面积A(cm2)4.24截面惯性矩Ix(cm4)10.78截面抵抗矩Wx(cm3)4.49抗弯强度设计值[f](N/mm2)205回转半径i(mm)15.9弹性模量E(N/mm2)206000次梁计算方式三等跨连续梁 Lc为主梁之间添加的横向次梁的间距，Lc=La/(n+1) =1.35/(0+1)=1.35m 计算简图： 计算抗弯： M=0.425kN.m 计算抗剪： V=1.117kN 计算挠度： ν=1.912mm 计算简图： 计算抗弯： M=0.346kN.m 计算抗剪： V=0.931kN 计算挠度： ν=1.292mm 承载能力极限状态： q=1.2×(gk1+gk3)×Lb+1.2×gk4=1.2×(0.35+0.01)×0.7+1.2×0.0333=0.342kN/m Pk =1.4pk=1.4×1=1.4kN 正常使用极限状态： q'=(gk1+gk3)×Lb+gk4=(0.35+0.01)×0.7+0.0333=0.285kN/m 1.抗弯验算 Mmax=Max(0.425，0.346)=0.425kN.m σ=Mmax/WX=0.425×106/(4.49×103)=94.598N/mm2≤[f]=205N/mm2 次梁强度满足！ 2.挠度验算 νmax=Max(1.912，1.292)=1.912mm≤[ν]=La/400=1350/400=3.375mm 次梁挠度满足要求！ 3.支座反力计算 极限状态下支座反力： R次梁=Rmax=Max(1.523，1.313)=1.523kN 正常使用状态下支座反力： R'次梁=R'max=Max(1.148，0.998)=1.148kN 5、主梁验算主梁材料双钢管主梁钢管型号Ф48×3截面面积A(cm2)8.48截面惯性矩Ix(cm4)21.56截面抵抗矩Wx(cm3)8.98抗弯强度设计值[f](N/mm2)205回转半径i(mm)31.8弹性模量E(N/mm2)206000主梁与主体结构的连接方式双扣件扣件的抗滑移折减系数1 计算简图： 计算抗弯： M=1.274kN.m 计算抗剪： V=3.785kN 计算挠度： ν=7.655mm下层防护棚传递至悬挑主梁荷载标准值R'(kN)设计值R(kN)连接两层短立杆的自重荷载h×gk40.4×0.0333=0.0131.2×0.4×0.0333=0.016下层纵向次梁的自重荷载La×gk41.35×0.0333=0.0451.2×1.35×0.0333=0.054下层横向次梁的自重荷载0×Lb×gk40×0.7×0.0333=01.2×0×0.7×0.0333=0防护层内材料自重La×Lb×gk11.35×0.7×0.35=0.3311.2×1.35×0.7×0.35=0.397安全网自重荷载La×Lb×gk31.35×0.7×0.01=0.0091.2×1.35×0.7×0.01=0.011合计 0.3980.478 承载能力极限状态： qx=1.2×q×sinα=1.2×gk5×sin5=1.2×0.0666×0.0872=0.007kN/m qy=1.2×q×cosα=1.2×gk5×cos5=1.2×0.0666×0.9962=0.0796kN/m Rx=(R次梁+R下排)×sinα=2.001×0.0872=0.1744kN Ry=(R次梁+R下排)×cosα=2.001×0.9962=1.9934kN 正常使用极限状态： q'x=q×sinα=gk5×sin5=0.0666×0.0872=0.0058kN/m q'y=q×cosα=gk5×cos5=0.0666×0.9962=0.0663kN/m R'x=(R'次梁+R'下排)×sinα=1.547×0.0872=0.1348kN R'y=(R'次梁+R'下排)×cosα=1.547×0.9962=1.5408kN 1.抗弯验算 Mmax=1.274kN.m σ=Mmax/WX=1.274×106/(8.98×103)=141.881N/mm2≤[f]=205N/mm2 主梁抗弯度满足！ 2.挠度验算 νmax=7.655mm≤[ν]=A/400=8480/400=21.2mm 主梁挠度满足要求！ 3.支座反力计算 R0=0.434kN R1=6.398kN R2=0.694kN R3=4.875kN 上拉部分： 第1道上拉：F1=R1/(sin(α+arctan((S1-L1×sinα)/(L1×cosα))))=6.398/(sin(5+arctan((3-2.9×sin5)/(2.9×cos5)))) =8.534kN 第2道上拉：F2=R2/(sin(α+arctan((S2-L2×sinα)/(L2×cosα))))=0.694/(sin(5+arctan((3-4.5×sin5)/(4.5×cos5)))) =1.204kN 第3道上拉：F3=R3/(sin(α+arctan((S3-L3×sinα)/(L3×cosα))))=4.875/(sin(5+arctan((6-5×sin5)/(5×cos5)))) =6.091kN 4.主梁稳定性验算 Nmax=qx×A+Rx((A-a)/Lb+1)+(F12-R12)0.5+(F22-R22)0.5+(F32-R32)0.5=0.007×5.5+0.1744×（(5.5-2)/0.7+1）+(8.5342-6.3982)0.5+(1.2042-0.6942)0.5+(6.0912-4.8752)0.5=11.368kN λx=L1/i=2900/31.8=91.195 查《规范》表A得，φ=0.654 σ=N/(φA)=11368.236/(0.654×8.48×102)=20.498N/mm2≤[f]=205N/mm2 主梁稳定性满足要求！。