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现浇箱梁满堂支架验算书.doc

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  • 上传时间:2023-11-25
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    • 现浇箱梁满堂支架验算书工程名称:XX市人民路—东环路立交桥工程建设单位:XX市城市投资建设有限公司监理单位:XX双圆工程咨询监理有限公司 验 算 : 审 核 : 批 准 : 编制单位:XX中铁十五局集团第四工程有限公司XX东环立交桥项目经理部编制时间:二〇一二年一月 一 、现浇箱梁支架设计理论基础与设计步骤(一)、支架设计依据1.《公路桥涵施工技术规范》JTG/TF50-2011 2.《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ 166-20083.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ 130-20114.《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001(2006年版)5.《建筑地基基础设计规范》 GB 50007-2002 6.《建筑地基处理技术规范》 JGJ79—20027.《公路桥涵施工手册》8.《邯郸市人民路—东环路立交桥工程现浇梁》施工图(二)、设计步骤拟定支架类型及结构布置 荷载分析及荷载组合 模板验算 横向木枋验算 纵向方钢验算 支架立杆验算 地基承载力验算。

      二、现浇箱梁支架验算 (一)、支架搭设本桥箱梁底至地面最大高度为13.0m,施工支架主要采用满堂Φ48*3.5mm碗扣支架作为全桥支架的基本构件剪刀撑采用Φ48mm,壁厚3.5mm普通无缝钢管及扣件;采用满堂式立杆纵距为90cm,箱梁变截面处为60cm,水平杆步距均为120cm,扫地杆距地面高度20cm;腹板及隔板位置立杆横距为60cm,底板及翼缘板位置立杆横距为90cm曲线部位,立杆的纵横距离均按扇形的外边缘为基准布置剪刀撑横断面及纵断面上每5排设置1道,支架竖向4.8m高度位置设置一层水平剪刀撑顶托直接插入立杆顶端,支架搭设时下部设底托、顶部设顶托,底托与顶托调整范围控制在200mm以内顶托上横向单层布置6*9cm方钢,间距同立杆间,方钢上方纵向铺设单层10*10cm方木,中到中间距20cm,纵向方木上铺设15mm厚竹胶板具体支架设计图见“支架横断面图”、“支架纵断面图”、“支架平面图”为加强支架的整体稳定性,支架水平方向与桥梁墩身采用顶托连接门洞的设置:底部设置1.8m宽*0.5m高+0.9m宽*1.0m高C20钢筋砼承台基础,承台顶面设置Φ400mm*8mm钢管柱,钢管柱顶设1道双拼40a工字钢横向钢梁,钢梁顶部设置纵向贝雷片,在贝雷梁顶面横向设置10*10cm方木,横向方木上方纵向铺设10*10cm方木,纵向方木上铺设15mm厚竹胶板。

      具体门洞设计图见“门洞设计图”为了防止落物对门洞内行人和车辆造成安全事故,在贝雷片顶满铺一层3mm厚防落物钢板,且在门洞顶两端设置钢管防护栏,并安装安全网内模利用φ48mm钢管搭设脚手架,顶托直接插入立杆顶端,支架搭设时顶托调整范围控制在200mm以内支架下方座于马凳筋支撑,钢管不得伸入底板砼范围箱内脚手架立柱间距为90cm(横向)×90cm(纵向) ×90cm(水平杆步距),顶托上纵向单层布置6*9cm方钢,间距同立杆间,方钢上方横向铺设单层10*10cm方木,中到中间距20cm,横向方木上铺设15mm厚竹胶板为保证侧模的稳定,腹板内外模及隔梁模板之间,延桥梁方向每2m上下各设置一道Φ25的钢筋拉杆二)、荷载计算 1、荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点,在施工过程中将涉及到以下荷载形式: ⑴ q1—— 箱梁自重荷载,新浇混凝土容重取26.50kN/m3 ⑵ q2—— 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载,按均布荷载计算,经 计算取q2=1.0kN/m2(偏于安全) ⑶ q3—— 施工人员、施工材料和机具荷载,按均布荷载计算,取2.5kN/m2。

      ⑷ q4—— 振捣混凝土产生的荷载,对底板取2.0kN/m2,对侧板取4.0kN/m2 ⑸ q5—— 新浇混凝土对侧模的压力,由新浇混凝土容重、初凝时间、浇筑速度浇筑高度等计算得出 ⑹ q6—— 倾倒混凝土产生的水平荷载,取2.0kN/m2 ⑺ q7—— 支架自重,经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示 立杆横桥向间距×立杆纵桥向间距×横杆步距支架自重q7的计算值(kPa)60cm×60cm×90cm3.3860cm×60cm×120cm2.9460cm×90cm×120cm2.21 (8) q8—— 其他可能产生的荷载,如风荷载,雪荷载,冬季保温设施荷载等,取0.9kN/m22、荷载组合模板、支架设计计算荷载组合模板结构名称荷载组合强度计算刚度检算底模及支架系统计算⑴ +⑵+⑶+⑷+⑺+(8)⑴ +⑵+⑺+(8)侧模计算⑸+⑹⑸ 立杆、横杆承载性能: 立 杆横 杆步距(m)允许载荷(kN)横杆长度(m)允许集中荷载(kN))允许均布荷载(kN)0.6400.94.5121.2301.23.571.8251.52.54.52.4201.82.03.0第一章 人民路主线桥1.荷载计算(1)人民路主跨箱梁构造,梁端处:根据横断面图,则腹板处及横隔板处q1' =26.5×2.8=74.20kN/m2底板处q1'' =26.5×(0.22+0.42)=16.96kN/m2翼缘板q1'''=26.5×(0.20+0.45)/2=8.61kN/m2取1.2的安全系数,则q1'=74.20×1.2=89.04kN/m2,q1''=16.96×1.2=20.35kN/m2,q1'''=8.61×1.2=10.33kN/m2 (2)人民路一般箱梁构造,跨中处: 根据横断面图,则:腹板处及横隔板处q1' =26.5×1.7=45.05kN/m2底板处q1'' =26.5×(0.22+0.22)=11.66kN/m2翼缘板q1'''=26.5×(0.20+0.45)/2=8.61kN/m2取1.2的安全系数,则q1'=45.05×1.2=54.02kN/m2,q1''=11.66×1.2=13.99kN/m2,q1'''=8.61×1.2=10.33kN/m2(3)人民路一般箱梁构造,梁端处:根据横断面图,则:腹板处及横隔板处q1' =26.5×1.7=45.05kN/m2底板处q1'' =26.5×(0.22+0.42)=16.96kN/m2翼缘板q1'''=26.5×(0.20+0.45)/2=8.61kN/m2取1.2的安全系数,则q1'=45.05×1.2=54.02kN/m2,q1''=16.96×1.2=20.35kN/m2,q1'''=8.61×1.2=10.33kN/m22.结构验算 (1)扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算由于市面上很难买到规格为φ48mm×3.5mm钢管,为了安全起见计算时采用φ48mm×3.0mm的来计算。

      梁端处:支架体系采用60×60×120cm的布置结构,根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011,5.2.6有关模板支架立杆的稳定性计算公式:N/φA+MW/W≤f其中N—立杆轴向力设计值根据荷载组合计算可得出φ—轴心受压构件的稳定系数,根据长细比查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011,附录A表A.0.6可得出A—立杆的截面面积,可计算得出Mw—计算段立杆由风荷载产生的弯矩,可由公式计算得出W—截面模量,,查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011,附录B表B.0.1可得出f—钢材的抗压强度设计值,查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011,表5.1.6可得出f=205N/mm2=0.205kN/10-6m2=2.05×105kN/m2N值计算:由《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011,5.2.7组合风荷载时的立杆轴向力设计值计算公式N=1.2(NG1K+NG2K)+0.9×1.4ΣNQK(组合风荷载时),同前计算所得;脚手架自重产生的轴向力标准值:NG1K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36kN结构自重产生的轴向力标准值:NG2K=0.6×0.6×q1'=0.6×0.6×74.20=26.71kN施工荷载产生的轴向力标准值总和:ΣNQK=0.6×0.6×(q3+q4)=0.36×(2.5+4.0)=2.34kN 则: N=1.2(NG1K+NG2K)+0.9×1.4ΣNQK =1.2×(0.36+26.71)+0.9×1.4×2.34 =35.43kNφ值计算:首先计算长细比:λ=l0/i其中l0—立杆计算长度=kμ(h+2a)(k为立杆计算长度附加系数,验算参考根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011,表5.3.4得k=1.155;μ为单杆计算长度系数,a为立杆伸出顶层水平杆中心线到支撑点的长度,参考根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011,附录C表C-2得μ=1.0;h为步距=1.2m,a=0.5。

      i—截面的回转半径,查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011,附录B表B.0.1得i=15.9mm=0.0159m由此得λ=l0/i==kμ(h+2a)/i=1.155×1×(1200+2×0.5)/15.9=87查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011,附录A表A.0.6可得出λ=87时,φ=0.68A值计算:A=3.14×(242-212)=423.9mm2=4.239×10-4m2Mw值计算:查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011,5.2.9得Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×wk×la×h2/10WK=0.7uz×us×w0uz—风压高度变化系数,参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1得uz=0.74us—风荷载脚手架体型系数,查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表6.3.1第36项得:us=1.2w0—基本风压,查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4 w0=0.4kN/m2故:WK=0.7uz×us×w0=0.7×0.74×1.2×0.4=0.249kN la—立杆纵距0.6m h—立杆步距1.2m 故:MW=0.9×1.4×WK×la×h2/10=0.024KN.m W值计算,查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011,附录B表B.0.1可得出W=5.26cm3=5.26×10-6m3则:N/φA+MW/W=35.43/(0.68×4.239×10-4)+0.024/5.26×10-6=1.2291×105+0.04563×105=1.2291×105+0.04563×105=1.27473×105 kN/m2≤f=2.05×105kN/m2 计算结果说明支。

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