施工升降机基础承载力计算书.doc

施工升降机基础承载力计算书 计算依据： 1、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 5、《木结构设计规范》GB50005-2003 6、《钢结构设计规范》GB50017-2003 7、《砌体结构设计规范》GB50003-2011 一、参数信息 1.施工升降机基本参数施工升降机型号SCD200/200J吊笼形式双吊笼架设总高度(m)51.3标准节长度(m)1.51底笼长(m)3底笼宽(m)1.3标准节重(kg)175对重重量(kg)1258单个吊笼重(kg)1480吊笼载重(kg)2000外笼重(kg)1480其他配件总重量(kg)200 2.楼板参数基础混凝土强度等级C40楼板长(m)4楼板宽(m)3楼板厚(m)0.55（加施工电梯基础）梁宽(m)0.8梁高(m)0.35板中底部短向配筋HRB400 12@150板边上部短向配筋HRB400 12@100板中底部长向配筋HRB400 12@150板边上部长向配筋HRB400 12@100梁截面底部纵筋7×HRB400 25梁中箍筋配置HPB300 10@100箍筋肢数4 3.荷载参数：施工荷载(kN/m2)1 二、基础承载计算： 导轨架重（共需35节标准节，标准节重175kg）：175kg×35=6125kg， 施工升降机自重标准值：Pk=((1480×2+1480+1258×2+200+6125)+2000×2)×10/1000=172.81kN； 施工升降机自重：P=(1.2×(1480×2+1480+1258×2+200+6125)+1.4×2000×2)×10/1000=215.37kN； 考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1 P=2.1×P=2.1×215.37=452.28kN 三、地下室顶板结构验算 验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。

根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算 楼板长宽比：Lx/Ly=3/4=0.75 1、荷载计算 楼板均布荷载：q=452.28/(3×1.3)=115.97kN/m2 2、混凝土顶板配筋验算 依据《建筑施工手册》（第四版）： Mxmax=0.039×115.97×32=40.71kN·m Mymax=0.0189×115.97×32=19.73kN·m M0x=-0.0938×115.97×32=-97.9kN·m M0y=-0.076×115.97×32=-79.32kN·m 混凝土的泊桑比为μ=1/6，修正后求出配筋 板中底部长向配筋： Mx=Mxmax+μMymax=40.71+19.73/6=43.99kN·m αs=|M|/(α1fcbh02)=43.99×106/(1.00×19.10×3.00×103×525.002)=0.003； ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.003)0.5=0.003； γs=1-ξ/2=1-0.003/2=0.999； As=|M|/(γsfyh0)=43.99×106/(0.999×360.00×525.00)=233.09mm2。

实际配筋：867.08 mm2 > 233.09 mm2 板中底部长向配筋满足要求 板中底部短向配筋： My=Mymax+μMxmax=19.73+40.71/6=26.51kN·m αs=|M|/(α1fcbh02)=26.51×106/(1.00×19.10×4.00×103×525.002)=0.001； ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.001)0.5=0.001； γs=1-ξ/2=1-0.001/2=0.999； As=|M|/(γsfyh0)=26.51×106/(0.999×360.00×525.00)=140.36mm2 实际配筋：867.08 mm2 > 140.36 mm2 板中底部短向配筋满足要求 板边上部长向配筋： M0x=M0xmax+μM0ymax=(-97.9)+-79.32/6=-111.12kN·m αs=|M|/(α1fcbh02)=111.12×106/(1.00×19.10×3.00×103×525.002)=0.007； ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.007)0.5=0.007； γs=1-ξ/2=1-0.007/2=0.996； As=|M|/(γsfyh0)=111.12×106/(0.996×360.00×525.00)=590.03mm2。

实际配筋：1244.07 mm2 > 590.03 mm2 板边上部长向配筋满足要求 板边上部短向配筋： M0y=M0ymax+μM0xmax=(-79.32)+-97.9/6=-95.64kN·m αs=|M|/(α1fcbh02)=95.64×106/(1.00×19.10×4.00×103×525.002)=0.005； ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.005)0.5=0.005； γs=1-ξ/2=1-0.005/2=0.998； As=|M|/(γsfyh0)=95.64×106/(0.998×360.00×525.00)=507.19mm2 实际配筋：1244.07 mm2 > 507.19 mm2 板边上部短向配筋满足要求 3、混凝土顶板挠度验算 板刚度：Bc=Eh3/(12(1-μ2))=3.25×104×5503/(12×(1-(1/6)2))=46.35×1010 q=115.97kN/m2=0.116N/mm2 L=3000mm 板最大挠度：fmax=ωmaxql4/Bc=0.0034×0.116×30004/(46.35×1010)=0.07mm fmax/L=0.07/3000=1/43534.95<1/250 板配筋和挠度变形完全满足支承施工升降机荷重要求。

4、混凝土梁配筋验算 由于施工升降机自重主要通过中央立柱传递给大梁，所以可以看作一个集中荷载 楼板自重传来荷载 0.55×3×25=41.25kN/m 梁自重 0.35×0.8×25=7kN/m 静载 41.25+7=48.25kN/m 活载 1×4=4kN/m 作用于梁上的均布荷载：q=48.25×1.2+4×1.4=63.5kN/m 作用于梁上的集中荷载：p=172.81×1.2/2=103.69kN M=ql2/12+pl/4=63.5×42/12+103.69×4/4=188.35kN·m 梁截面积：b×h=0.8×0.35=0.28m2 h0=h-25=350-25=325mm αs=|M|/(α1fcbh02)=188.35×106/(1.00×19.10×0.80×103×325.002)=0.117； ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.117)0.5=0.124； γs=1-ξ/2=1-0.124/2=0.938； As=|M|/(γsfyh0)=188.35×106/(0.938×360.00×325.00)=1716.67mm2。

实际配筋：3436.12 mm2 > 1716.67 mm2； 梁截面底部纵筋满足要求！ 5、混凝土梁抗剪验算 梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=103.69/2+63.5×4/2=178.84kN； Asv1=((Q-0.7ftbh0)/(1.25fyvh0))×s/n=((178.84×103-0.7×1.71×800×325)/(1.25×270×325))×100/4=-30.17mm2； 梁箍筋满足要求！ 配筋如下图所示：配筋示意图 。