铝钛硼线材连续铸挤的分区与显微组织的研究.pdf

年橄!轻金属∀?∀‘·轻合金及其加工·铝钦硼线材连续铸挤的分区与显微组织的研究曹 富荣温景林赵志业#东北大学金属压力加工系辽宁省沈阳市?? ∃武红林#东北轻合金加工厂工学院黑龙江哈尔滨市? %% !% ∃摘要口一二?,≅二、了图)铸挤的分区与应 力分布规律#7∃—铸挤的分区+# 8∃—轮槽内单位摩擦力∴7Δ了落?∃ΑΡ入Γ)?]Δ3,Γ.?+Δ抓丁3〕#∗∃功平衡法公式〔.,∴7Γ( 2Κ∋7>Ρ#_ΗΔ_,∃Γ(>矛 Δ_〕Δ了丁]#?%∃式中&8—轮槽单侧飞边长度,((+&—档块与轮槽间泄漏引起的飞边长度,((+Λ—摩擦系数,Λ一%∀式中其他量的意 义同前)∀)切向式铸挤切向式铸挤可划分 为动态结晶区?初始夹紧区?+,夹紧挤压区?)相当于径向式铸挤?)与?−区合在一起成为夹紧挤压区?)切向式铸挤各区的长度和应力分布规律基本与图) 8相同区别在于?&区其周向应 力氏一氏Ρ一几,其>&区的长度 由力平衡确定&.∀)丁&Λ、Ε ϑ>一Η ΣΕ’一氏Ε’解上式得&>&Β#Ρ一?∃Ε一份ΣΔ氏一?∃Ε计算对 比与实验研究轻金属?? ? 年附!#??∃#? )∃图.为铸挤法生产出的铝钦硼线材的横断面组织。

Ο Α0Α&化合物以不规则块状和棒状形式存在Ο Α1&化合物以细小球状颗粒形式存在−∀?切向式与径向式铸挤分区?&与?&的对比二种形式铸挤的共同 之处是初始夹紧区长度为>&二ΕΔ Λ,它与摩擦 系数成反比,而与具体的铸挤方式无关二种形式铸挤 的区别在于夹紧挤压区>&,径 向式铸挤?&较切 向式铸挤大Ε,这意味着径向式铸挤所需驱动力#摩擦力∃必然比切向式铸挤大相应的变形区>&内的金属剪切变形程度更大,这与文献〔Ω,的实验结果十分一致图.铸挤铝钦硼线材的横断面组织⎯) %−∀)实验研究在包角?% %的径向式6 =一− %%连续铸挤机上,组织了铝钦硼工艺实验,测取 了实验参数在α /一% .大型光学 显微镜上观察了制品的断面组织−∀)∀?铸挤力公式 对比将上述各区长度和挤屈 比代入铸挤力公式〔 ,,并与文献〔对比计算,得到表?Ο Α0 Α最大长轴尺寸.如(,Ο Α1&球形颗粒尺∗拜(,满足美国标准&ΟΑ0?−簇.拜(,ΟΑ1&、?拜(的技术要求结论7∀给出了连续铸挤的分区及各区长度8∀铸挤法生产的铝钦硼线材显微组织符合技术要求表?铸挤力计算值与实测值误差对比( ( ( ( ( β ( ( ( 二认认二孰孰铸挤力误差,χχχ文文文文文文献〔!〕〕本文文主主应 力法法?Ω∗ ∗ ∗)% % %− . . .一.? ? ?一−− − −功功平衡法法?Ω% % %)% % %.) ) )一−∗ ∗ ∗一?∗ ∗ ∗上上界法法?!. . .)% % %. ∗ ∗ ∗一)? ? ?一! ! !参考文献可以看出,用上界法确定的?&代入铸挤力公式〔 〕误差较小为一!χ,功平衡法误差 增大为一?∗χ,主应力法误差太 大为一− −χ,不宜采用。

−∀)∀)铝钦硼线材的组织观察〔?〕温景林,轻金属,? ??),塑? %∀〔幻温景林,东北工学院学报,?? ?),附 ∀〔−〕赵 志业,金属塑性 加工力学,冶金工业 出版社,??∗ Ω∀以〕Μ∀1∀斯德洛夫,哈尔滨工业大学译,金属压力加工原理,机械工业 出版社,??∗% ∀〔 〕曹富荣,东北大学学报,?”.,附. ∀〔!〕王真伟,轻合金加工技术,? ???∀冲),?−Β?∗∀〔Ω〕彭大署,中南矿冶学院学报,? ??%,冲 ,.? !∀收稿日期&??? 一一)?∀。