毕业设计论文4万吨年13丁二烯生产装置第一萃取精馏塔工艺设计.doc

1 绪论 21.1设计依据 21.2 设计的目的及意义 21.3 1，3-丁二烯的物化性质 21.4 原辅材料介绍 31.4.1 原料规格 31.4.2 二甲基甲酰胺（DMF）性质 32 1，3-丁二烯的生产 32.1 1，3-丁二烯的生产方法 32.2 生产原理 42.3 工艺技术路线 43 主要设备的工艺设计及计算 53.1 基础数据 53.1.1 C4组分 53.1.2 相对挥发度α的计算 63.2 塔设备的工艺设计及计算 93.2.1第一萃取精馏塔的计算 93.3 3.3塔板主要工艺尺寸的计算度 133.3.1 溢流装置的计算 133.3.2 溢流堰高度 133.3.3 弓形降液管宽度Wd和截面积 133.3.4 降液管底隙高度 143.4 塔板布置 143.4.1 塔板的分布 143.4.2 边缘区宽度的确定 143.4.3 开孔区面积计算 153.5 流体阻力计算 153.5.1 干板阻力的计算 153.5.2 气体通过液层阻力计算 153.5.3 液体表面张力的阻力hσ计算 153.5.4 漏液 163.5.5 液泛 163.6 塔板负荷性能图 163.6.1 漏液线 16漏液线由漏液点气速来标绘出对应的 VS-LS. 163.6.2 液相负荷下限线 163.6.3 液相负荷上限线 173.6.4 液泛线 17塔体设计总表 18参考文献 20致 谢 211 绪论1.1设计依据（1）年产1，3-丁二烯：5.0万吨/年（2）原料来源：由乙烯裂解送来的C4混合烃（3）年操作时间：7800小时（4）本装置能在设计能力为50%的负荷下运行。

5）全流程采用萃取精馏、精馏两段流程，其中包括了丁二烯回收、溶剂精制等部1.2 设计的目的及意义丁二烯抽提装置的生产目的是从来自乙烯装置的裂解碳四及其它混合碳四中抽提出高纯度的1，3-丁二烯工业生产中大量用到1，3-丁二烯，作为合成橡胶的重要单体，是工业急需化工原料产品同时还是生产合成蒽醌的首要原料也是体现对乙烯生产中产生的C4原料再生产的利用，以提高石油原料的利用价值，充补石油产品多衍生物的发展[2]1.3 1，3-丁二烯的物化性质表1.1 1,3丁二烯的物化性质分子式C4H6分子量54.088外观有芳香气味的无色气体沸点-4.4130C分子键共价键化学活泼性很大，在催化剂作用下能起加成反应；易起氧化反应，能和臭氧反应，生成易爆炸的臭氧化物；易起聚合反应，生成二聚物和高分子化合物1.4 原辅材料介绍1.4.1 原料规格表2.1 C4进料组分规格名称序号成分含量混合C41C3≤0.0052C5≤0.00531，3-C4H60.45～0.524H2O≤0.00051.4.2 二甲基甲酰胺（DMF）性质表2.2 二甲基甲酰胺（DMF）性质名称二甲基甲酰胺分子式C3H7NO分子量73.09外观无色、有特殊气味二甲胺≤0.001kg/kg用途用于丁二烯装置做萃取剂，萃取抽提裂解碳四中的丁二烯。

2 1，3-丁二烯的生产2.1 1，3-丁二烯的生产方法国内外丁二烯的来源主要有两种，一种是从乙烯裂解装置副产的混合C4馏分中抽提得到，另一种是从炼油厂C4馏分脱氢得到上个世纪60年代之后，以石脑油为原料裂解制乙烯技术的迅速发展，在裂解制得乙烯和丙烯约同时可分离得到副产C4馏分,为抽提丁二烯提供价格低廉的原料，经济上占优势，因而成为从乙烯裂解装置副产的混合C4馏分中抽提生产丁二烯，根据所用溶剂的不同，该生产方法又可分为乙腈法(ACN法)、二甲基甲酰胺法(DMF法)和N-甲基吡咯烷酮法(NMP法)三种本设计采用GPB工艺，以二甲基甲酰胺（DMF）作为溶剂，从裂解C4馏分中提取高纯度1，3-丁二烯二甲基甲酰胺法(DMF法)又名GPB法,由日本瑞翁公司于1965年实现工业化生产，并建成一套4.5万吨/年生产装置该生产工艺包括四个工序，即第一萃取蒸馏工序、第二萃取蒸馏工序、精馏工序和溶剂回收工序DMF法工艺的特点是：(1)对原料C4的适应性强，丁二烯含量在 15%-60%范围内都可生产出合格的丁二烯产品；(2)生产能力大，成本低，工艺成熟，安全性好、节能效果较好，产品、副产品回收率高达97%；(3)由于DMF对丁二烯的溶解能力及选择性比其他溶剂高，所以循环溶剂量较小，溶剂消耗量低；(4)无水DMF可与任何比例的C4馏分互溶，因而避免了萃取塔中的分层现象；(5)DMF与任何C4馏分都不会形成共沸物，有利于烃和溶剂的分离，但由于其沸点较高，溶剂损失小；(6)热稳定性和化学稳定性良好；(7)由于其沸点高，萃取塔及解吸塔的操作温度都较高，易引起双烯烃和炔烃的聚合；(8)无水情况下对碳钢无腐蚀性，但在水分存在下会分解生成甲酸和二甲胺，因而有一定的腐蚀性。

　C4馏分中各组分的沸点极为接近（见表3.6），有的还与丁二烯形成共沸物无论是乙烯裂解装置副产C4馏分还是丁烯氧化脱氢所得的C4馏分，要从其中分离出高纯度的丁二烯，用普通精馏的方法是十分困难的，一般须采用特殊的分离方法，目前工业上广泛采用萃取精馏和普通精馏相结合的方法2.2 生产原理C4馏分中各组分沸点接近，相对挥发度差值小因此，工业上很难用普通精馏的方法将之分离开来，而需要采用一般精馏与特殊精馏相结合的方法才能经济合理地将它们分离开，本工艺采用萃取精馏的方法，即当在C4原料中加入一定量极性溶剂即萃取剂（萃取剂不与任何一个组分形成共沸物）后，各组分的相对挥发度差值增大，以达到将目的组成分离出来的目的[6]2.3 工艺技术路线GPB工艺采用两段萃取精馏和两段普通精馏的流程如图2.1，其生产工序原则上溶剂DMF中与1，3-丁二烯相比，相对挥发度大于1的组分（即比1，3-丁二烯难溶于DMF的组分）在第一萃取精馏部分脱除，而相对挥发度小于1的组分（即比1，3-丁二烯易溶于 DMF的组分）在第二萃取精馏部分中脱除在原料中只有那些与1，3-丁二烯的沸点相差较大的杂质，才能在普通精馏部分脱除[5]3 主要设备的工艺设计及计算3.1 基础数据3.1.1 C4组分表3.1 C4组分的含量及相对分子量序号组分名称含量（%）相对分子量1丁烷1.38958.12.21-丁烯40.65456.1032-顺丁烯5.81656.1142-反丁烯4.59756.1151，3-丁二烯46.8554.0886乙烯基乙炔0.3252.047丙炔0.0640.068甲基乙炔0.154.0993-甲基-1-丁烯0.0270.14101，2-丁二烯0.1954.09设计进料值为10.946/h。

根据如上表格中的各组分的百分含量，可得到进料中各组分的摩尔百分数：表3.2 C4进料的摩尔分数组分进料量（t/h）摩尔数（kmol）摩尔分数（%）丁烷0.1522.6150.01311-丁烯4.45079.3230.39802-顺丁烯0.63711.3530.05692-反丁烯0.5038.9650.04501，3-丁二烯5.12894.8080.4758乙烯基乙炔0.0350.6730.0073丙炔0.0070.1750.0008甲基乙炔0.0110.2030.00113-甲基-1-丁烯0.0020.0290.00011，2-丁二烯0.0210.0390.00203.1.2 相对挥发度α的计算根据威尔逊方程计算活度系数，从而回归得出相对挥发度α威尔逊方程： 过剩自由焓： 3—1活度系数：两元系： 3—2将上式中的下标1和2交换可得的计算式对于多元体系有： 3—3其中：参数,参数；为组分i和j间的两元交互作用能量参数；、分别为纯液体i和j 的摩尔体积仅需用两元参数就能预计多元系的活度系数。

查文献[4]得到关于C4组分的威尔逊参数λ表3.3表3.3 威尔逊参数λ123456710.009148.426563.097043.366953.994950.442368.68226920.000.000.000.000.000.003835.80.000.000.000.000.000.00412440.000.000.000.000.000.00513330.000.000.000.000.000.006-4630.000.000.000.000.000.007-21460.000.000.000.000.000.00由威尔逊参数计算公式得的值如表3.4表3.4 威尔逊参数Λ序号123456711.00.000060.004990.000590.000480.011450.000521.090.1651912.9007410.18706107.77171.658360.031.00.200490.158321.674870.025770.00.041.01.3049113.804980.212430.00.0371.3978651.018.124260.278890.00.0487.6151.3686961.00.012760.00.022.312926.9267410.3132071.00.00.0735.18637228.2284339.8087364.2005注：1-DMF, 2-丁烷，3-丁烯-1，4-顺丁烯-2，5-反丁烯-2，6-1，3-丁二烯， 7-乙烯基乙炔从而由威尔逊方程计算得活度系数γ如表3.1950.9923.1091.2993.0131.8010.081表3.5 活度系数γ再根据公式： 3—4 3——5计算出各组分的相对挥发度及在溶剂DMF中各组分的相对挥发度[7]列表如表3.6及表3.7。

表3.6 C4馏分的沸点及相对挥发度组分沸点（℃）相对挥发度异丁烷-11.71.20异丁烯-6.901.082-丁烯-6.261.032-丁二烯-4.541.00。