常压及减压转油线管道设计技术规定.docx

常压及减压转油线管道设计技术规定公司标准40B229-1998常压和减压转油线管道设计技术规定取代 : 40B229-93中国石化公司洛阳石油化工工程公司第 1页共18页1 范围 本标准规定了常压和减压蒸馏装置加热炉出口转油线管道设计的有关原那么 本标准合用于常压转油线和减压转油线的管道设计2 引用标准以下标准所包含的条则，经过在本标准中引用而构成为标准的条则在标准第一版时，所示版本均为有效全部标准都会订正，使用本标准的各方应商讨使用以下标准最新版本的可能性GB150钢制压力容器GB6654压力容器用碳素钢和低合金钢厚钢板GB8163输送流体用无缝钢管GB9948石油裂化用无缝钢管GB/T13148不锈钢复合钢板焊接技术条件GB/T14976流体输送用不锈钢无缝钢管SH3059石油化工公司管道设计器械采纳通那么SH3010石油化工设施与管道隔热技术标准SHJ520石油化工工程铬钼耐热钢管道焊接技术规程SH3501石油化工剧毒、可燃介质管道工程施工及查收标准JB4730压力容器无损检测JB4733压力容器用爆炸不锈钢复合钢板40B118钢板卷制焊接钢管3 术语常压转油线—指输送自常压加热炉〔简称常压炉〕至常压蒸馏塔〔简称常压塔〕间工艺物料的管系。

常压转油线是由主管段、分支段、过渡段和尾端炉管构成陈章 秀谢林章萧 凤 芝李苏秦1998-12-251999-01-25编制校审标准化审查审定公布日期实行日期第 2 页 共 18 页 40B229-1998减压转油线—指输送自减压加热炉 (简称减压炉 )至减压蒸馏塔 ( 简称减压塔 )间工艺物料的管系减压转油线是由主管段、分支段、过渡段和尾端炉管构成主管段—指转油线中与蒸馏塔直接相连的管段分支段—指转油线中主管段与过渡段间连结的管段过渡段—由加热炉炉管至分支段或主管段称为过渡段同轴部署—指蒸馏塔、加热炉与转油线主管段中心线在同一轴线上部署管系—单唯一组设计条件相互联系的管道4 有关设施部署要求 减压塔与减压炉之间的净距以保证主管段 15m 为宜，常压塔与常压炉之间的净距可不受限制 蒸馏塔、加热炉与转油线主管段宜采纳同轴部署 主管段支架宜设计为独立的支架5 转油线构造设计5.1 整体构造设计要求 常用的四种转油线构造设计，见图 -1 ～图 -4 常压转油线还可采纳图 -5 、图 -6 两种构造型式 各样构造转油线的尾端两根炉管都应作为转油线柔性剖析中的一局部5.2 主管段构造设计要求 常压转油线主管段宜设计成水平直通型或水平 Z 型。

常压转油线主管段与常压塔嘴子应呈切向进口方式 常压转油线主管段应有 0.003 的坡度坡向常压塔 减压转油线主管段应设计成水平直通型，呈沿减压塔中心线进口方式 减压转油线主管段〔从塔壁到主管段交汇处〕长度取 15m 为宜 减压转油线主管段应有 0.003 的坡度坡向减压塔 管径大于等于 600 的主管段尾端，应设置人孔 主管段上设有人孔、弹簧支座、仪表管嘴等需要操作或检修处应设平台梯子平台梯子应试虑主管段的水平膨胀和垂直位移 非对称部署过渡管段时，在主管段内壁介质冲洗处应布防冲档板 主管段与蒸馏塔嘴子应采纳对焊连结40B229 － 1998 第 3 页 共 18 页分支段、过渡段构造设计要求加热炉管出口嘴子对称部署时，支管段、过渡段宜按四合二和二合一部署〔见图-1 〕加热炉管出口分二路时按二合一对称部署〔见图-3 〕或轴向对称插入主管段尾端〔见图-4 〕分支段对称部署时，分支段接入主管段处应设计成特别Y 型三通构造型式〔见图-1,3,5 〕过渡段宜 45 °顺介质方向插入分支段或主管段分支段、过渡段宜采纳3～ 6DN 曲率半径弯管加热炉出口嘴子在加热炉一侧平行部署时，过渡段应水平 45°或空间 45 °插入主管段〔见图 -2 ，6〕。

减压转油线过渡段设计应最短、弯管最少尾端炉管构造设计要求尾端炉管的设计应由工业炉专业负责但管道设计专业与工业炉专业，应相互拜托以下资料：工业炉专业向管道设计专业提出参加计算的尾端炉管材质、直径、壁厚、介质气液容重，炉管表面温度、炉管介质压力及炉管的构造尺寸和参加计算的炉管承重形式；管道设计专业向工业炉专业提出炉管承要点的荷载，炉顶盖板处炉管的三向位移量，加热炉出口管下部弯管处导向支架的最小水平位移值和导向支架处最大垂直位移值6 资料采纳主管段和分支段资料采纳要求：DN ≤ 500mm的主管段或分支管段应采纳无缝钢管，DN>500mm的主管段、分支段应采纳钢板卷制焊接钢管，不一样意采纳螺旋缝焊接钢管低硫〔总硫 <0.5%wt 〕低酸 [酸值 <0.5mg 〔 KOH 〕/g] 介质，无缝钢管应采纳碳素钢(20#) 无缝钢管，应切合 GB8163标准要求钢板卷制焊接钢管宜采纳20R 钢板，应切合GB6654标准要求高硫〔总硫≥0.5%wt 〕、低酸介质，宜采纳1Cr5Mo 或 00Cr19Ni10石油裂化用无缝钢管，应符 合GB9948 标 准 要 求 钢 板 卷 制 焊 接 钢 管 宜 选 用 20R+1Cr5Mo,20R+Ocr13A(405)或20R+00Cr19Ni11(304L) 复合钢板，应切合 JB4733标准要求。

低 硫 、 高 酸 [ 酸 值 ≥ 0.5mg(KOH/g)]介质，宜采纳OOCr17Ni14Mo2(316L)或OOCr19Ni13Mo3(317L) 流体输送用不锈钢无缝钢管，应切合 GB/T14976标准要求 钢板卷制焊接钢管宜采纳 20R+ OOCr17Ni14Mo2(316L) 或 20R+OOCr19Ni13Mo3(317L)复合钢板，应切合 JB4733标准要求高硫、高酸介质，宜采纳 OOCr17Ni14Mo2(316L)或 OOCr19Ni13Mo3(317L) 流体输送用不锈第 4 页 共 18 页 40B229-1998钢无缝钢管， 应切合 GB/T14976或 20R+ OOCr19Ni13Mo3(317L)标准要求 钢板卷制焊接钢管宜采纳 20R+ OOCr17Ni14Mo2(316L) 复合钢板，应切合 JB4733 标准要求 人孔、仪表管咀的耐腐化要求应不低于主管段资料 过渡段资料采纳要求过渡段宜采纳无缝钢管低硫〔总硫 <0 5%wt 〕低酸 [酸值小于0.5mg(KOH)/g] 介质，应采纳碳素钢〔20# 〕无缝钢管，应切合 GB8163 标准要求。

高硫〔总硫≥ 0.5%wt 〕低酸介质，宜采纳1Cr5Mo或 OOCr19Ni10 石油裂化用无缝钢管，应切合 GB9948 标准要求低 硫 、 高 酸 [ 酸 值 ≥ 0.5mg(KOH)/g]介 质 时 ， 宜 选 用 OOCr17Ni14Mo2(316L)或OOCr19Ni13Mo3(317L) 流体输送用不锈钢无缝钢管，应切合GB/T14976 标准要求高硫、高酸介质，宜采纳OOCr17Ni14Mo2(316L)或 OOCr19Ni13Mo2(317L)流体输送用不锈钢无缝钢管，应切合 GB/T14976标准要求7 强度设计和应力剖析7.1 各管段理论计算壁厚的确定直管段的壁厚应按 SH3059 中第 7.2 节进行计算并应切合以下要求：复合管的复层不计算在管子理论计算壁厚内；腐化余量依据腐化环境状况可取1.6 ～ 3.2mm 复合管腐化余量取为零；考虑制造误差和腐化余量等要素后，管子的采纳壁厚应就近上靠到公称壁厚7.1.2 减压转油线主管段和分支段的理论计算壁厚，除应知足7.1.1 条的要求外，尚应按GB150 第节和 GB150 第 6.3 节进行计算。

椭园封头按 GB150第 7.1.2 款进行计算管系柔性剖析 管系应采纳 CEASER Ⅱ 进行计算剖析 管系柔性剖析过程中，当利用炉管参加赔偿计算时，应把炉子内最后两根炉管包含在内，并按5.4.1.2 条向有关专业提出拜托 管系柔性剖析时，应试虑各个端点的附带位移量 管系介质荷载计算，应由工艺系统专业提出的汽液混淆密度进行计算 采纳复合钢管时，荷载应包含基层和复层的质量，许用应力按基层资料采纳 其余荷载40B229 － 1998 第 5 页 共 18 页 隔热层资料的质量应按资料的实质容重加上保护层的质量进行计算 支承点蒙受的其余荷载〔如鞍式支座，防冲板，大的吊杆、平台梯子、大封头、人孔、增强圈等〕均应计算在内 除考虑正常操作工况下的管系荷载外，还需考虑事故工况和充水工况下的管系荷载 计算结果办理 应力集中点〔如设施嘴子、三通和弯管〕宜采纳加增强圈或加筋板举措，不知足要求时，还可采纳局部管件加厚举措 管系作用在塔嘴子处的作使劲和力矩，应提交设施专业进行核算 提交土建专业的管架资料应包含操作工况，事故工况和充水工况的作使劲和力矩，管架支承点处的冷、热态位移 管系冷紧急求 为了降低管系在操作状态下对设施嘴子的作使劲和力矩，管系应采纳冷紧举措。

管系冷紧口宜取在塔嘴子邻近 冷紧比值宜取 0.6 管系冷紧后，炉管出口处位移值宜不大于 100mm 局部强度校核和振动剖析 转油线主管段支座处局部应力验算见附录 A 地震烈度在 8 度或 8 度以上布防地域，对转油线应进行地震响应剖析，采纳?石油化工架空管道抗震判定程序?进行校核 对管系应进行振型剖析，要求固有频次在 4HZ 以上8 支吊架设计。