超超临界机组控制技术浅析和燃水比控制.pdf

超超临界机组控制技术浅析和燃水比控制作者： 王远平傅望安时标摘要： 对华能玉环电厂4X1000MW 超超临界燃煤发电机组及其控制特点进行了简要分析，阐述了超超临界燃煤发电机组的燃水比控制策略，并针对调试、投生产后燃水比控制出现的问题提出了解决方法，取得了良好的控制效果一、前言玉环电厂4× 1000MW超超临界燃煤火力发电机组:锅炉由哈尔滨锅炉厂有限责任公司（三菱重工业株式会社提供技术支持）设计的超超临界变压运行直流锅炉（型号：HG-2953/27.56-YM1 ），采用 П型布置、单炉膛、低NOX PM 主燃烧器和MACT燃烧技术、反向双切园燃烧方式，炉膛采用内螺纹管垂直上升膜式水冷壁、循环泵启动系统、一次中间再热、调温方式除煤 /水比外，还采用烟气分配挡板、燃烧器摆动、喷水等方式锅炉采用平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构，设计煤种为神府东胜煤，校核煤种为晋北煤，锅炉最大连续蒸发量2953t/h，主蒸汽额定温度为605oC，主汽压力 27.56 MPa，再热蒸汽额定温度为603oC，再热压力5.94 MPa汽轮机由上海汽轮机厂（德国西门子公司提供技术支持）设计的一次中间再热、单轴、四缸四排汽、双背压、凝汽式汽轮机，额定参数26.25MPa/600oC/600oC。

发电机由上海发电机厂（德国西门子公司提供技术支持）设计，额定参数1056MVA/27kV/1000MW，冷却方式水－氢－氢在此，对超超临界燃煤火力发电机组及其控制特点做简要介绍，并对燃水比控制策略进行分析二、超超临界燃煤火力发电机组及其控制特点2.1 超超临界燃煤火力发电机组的特点（1）超超临界直流锅炉是一个多输入、多输出的被控对象，没有汽包环节，在不同的运行工况下，其加热区、蒸发区和过热区之间的界限是变动的因此，为了维持锅炉汽水行程中各点的温度、湿度及汽水各区段的位置在规定的范围内，这就要求控制系统应更为严格地保持燃烧速率与给水之间（燃水比）的平衡关系、燃烧速率与风量之间（燃风比）的平衡关系这种平衡关系不仅是稳态下的平衡，而且应保持动态下的平衡一旦失衡，产生的危险性要严重得多因此必须给予高度重视2）超超临界直流机组中，由于没有储能作用的汽包环节，汽水容积小，所用金属少，锅炉蓄能小且呈分布特性一方面，由于蓄能小，负荷调节的灵敏性好，可以实现机组的快速启停和负荷调节，另一方面，由于蓄能小，在外界负荷变动时汽压反映很敏感，因此，机组变负荷性能较差，保持汽压困难3）由于循环工质总质量下降，循环速度上升，工艺特性加快，这就要求控制系统的实时性更强，控制周期更短，控制的快速性更好。

从汽机—锅炉协调控制的角度分析，要求协调控制更及时、准确4）在超超临界直流锅炉中，不同工况下各区段工质的比热、比容、热焓与它的温度、压力的关系是非线性的，传热特性、流量特性是非线性的5）在直流炉工艺结构中，采用直吹式制粉系统，从给煤、制粉、送粉到燃烧环节，具有大的纯迟延和大的滞后特性，因此燃烧系统成为机组的又一个控制难点6）在直流炉工艺结构中，从给水泵到汽轮机，汽水直接关联，因此锅炉各参数之间以及汽轮机与锅炉之间具有较强的耦合特性，整个被控对象是一个多输入、多输出的多变量系统2.2 超超临界燃煤火力发电机组控制系统的特点对超临界直流炉直吹式机组，控制系统应能最大限度利用蓄能、快速响应发电负荷控制、发电负荷控制与锅炉控制的解藕以及锅炉与汽机的协调，以满足电网对机组既能带基本负荷，又能调峰运行的要求因此，在进行控制系统配置和构造协调控制策略时，必须考虑控制作用的快速性、稳定性、准确性，控制系统要有变负荷、变工况的自适应能力我厂 MCS 是按照三菱提供设计进行逻辑组态，三菱控制方案有以下几个特点：（1）根据锅炉侧控制对象分机炉协调（CC）、锅炉跟踪（ BF）、锅炉输入（ BI）和锅炉手动（ BH）四种机炉协调模式。

其中 BI 和 BH 包含汽机跟随方式各种运行方式自动根据给水、燃料、风量、炉膛负压、水燃比、锅炉输入控制、汽机控制等的状态自行判定，无需运行人员手动切换2）锅炉控制采用以给水为基本量的控制方案湿态方式时，燃料量控制主蒸汽压力；干态方式时，给水控制主蒸汽压力同时考虑燃料量交叉限制及防止省煤器ECO 出口汽化燃料量控制以锅炉输入指令为基础，同时考虑燃水比校正、给水量交叉限制、风量比交叉限制以及防止锅炉受热面超温3）锅炉水分离器疏水箱水位在湿态时主要由锅炉循环泵再循环流量控制，同时考虑机组在非冷态方式启动时第1 支油枪点火防止疏水箱的虚假水位考虑机组用汽动给水泵启动的应对策略4）二次风控制策略：综合考虑机组负荷、炉膛与风箱差压、燃油压力、运行磨煤机组合及相应的给煤机出力，并以锅炉输入率为前馈指令，以求达到锅炉的最佳燃烧5）控制系统（包括过热、再热汽温控制系统）考虑全面的前馈和变参数控制，使控制系统在机组的不同负荷段都能达到较好的控制效果6）过热汽温调温方式为燃水比加三级喷水，再热汽温调温方式为烟气挡板、燃烧器摆动以及事故紧急喷水7）一次调频功能考虑主蒸汽压力的修正，提供频差的高/低和速率限制，防止锅炉输入控制需求指令的波动，以维持锅炉在安全的范围内运行。

8）当发生锅炉辅机故障快速减负荷（RB）时，控制方式将自动切换到锅炉输入控制方式，同时BI 目标自动设定到预先设定的 RB 目标负荷，以达到快速稳定负荷的目的三、超超临界燃煤火力发电机组燃水比控制直流锅炉在控制上与汽包炉的区别很大，尤其是超超临界变压运行的直流炉，其燃烧与给水的自动控制更为复杂如果锅炉效率、燃料发热量、给水热焓均保持不变，则过热蒸汽温度只决定于燃料量与给水量的比值，如果该比值保持一定，则出口过热蒸汽和给水的热焓保持不变但在实际运行过程中，受煤质变化、负荷变化、配风变化、给水温度变化等各种因素影响，要精确保证燃水比很困难如果燃水比失调， 将严重影响机组的安全运行，主汽温度的波动使喷水调节要有足够的范围，这不但影响机组的效率而且可能造成设备的损坏，影响整个系统的稳定因此，在控制上必须保证燃水比作为维持主汽温度的粗调， 把减温水作为辅助的细调手段考虑到给水到出口主汽温度这一流程的惯性较大，为保证调节的迅速并排除喷水调节的干扰， 一般情况下， 取微过热汽温或微过热蒸汽焓值来反应燃水比状况我厂过热汽温采用燃水比作为粗调，以一、二、三级喷水减温作为细调使用水分离器入口温度信号作为中间点温度控制。

机组原则性热力系统见图1下面，对燃水比控制做详细分析3.1 微过热汽温信号的采用超超临界直流锅炉正常运行时，水冷壁出口即水分离器入口的蒸汽温度处于微过热状态，该点是反映燃料和水关系变化最灵敏的地方， 我们将该点称之为中间点温度，该点温度还需根据锅炉热负荷、喷水量进行修正锅炉运行中将中间点温度控制在一定范围内，就可以认为锅炉汽水系统中的相变点界面被基本固定住，从而达到了燃料和水保持一定比值关系，也才能保证过热汽温在可控制范围内根据经验数据， 中间点温度每变化1℃，低负荷时对过热汽温的影响达10℃，高负荷时对过热汽温的影响有5℃，因此超超临界机组直流锅炉调节的关键是保证煤水比，控制住中间点温度锅炉布置2 只立式水分离器，每只水分离器入口安装4 个温度测点，分2 组，每组测点可选，最后取均值作为A 或 B 水分离器的入口温度，并用A 和 B 水分离器入口温度的平均值作为中间点温度该温度信号与水分离器压力下的饱和温度的差值即为水分离器入口蒸汽的过热率3.2 微过热蒸汽过热率设定值形成锅炉指令 BID 信号并行送给给水控制系统和燃料控制系统，即锅炉指令直接送给水主控，而锅炉指令经过水燃比修正后送燃料主控。

在协调方式时，微过热蒸汽过热率设定跟随负荷需求指令（MWD ），在除协调外的其他方式则跟随锅炉输入指令（ BID），生成的微过热蒸汽过热率经过一个一阶惯性环节处理，这是考虑锅炉时间常数有关的滞后功能3.3 燃水比控制回路燃水比控制回路通过控制进入炉膛的燃料量来调节锅炉水冷壁出口温度，与机组负荷相适应，控制框图如图2系统有两种控制方式：（1）当锅炉处于湿态运行方式时，燃水比控制回路通过T-2 切换器切换到主汽压力控制，即主蒸汽压力由燃料量控制（同汽包炉） 这是因为锅炉处于湿态方式运行时，湿蒸汽是在汽水分离器里分离的，饱和蒸汽通过过热器是为了保护过热器和再热器，这种运行方式类似于“ 汽包炉 ” 主汽压是由燃料量的多少来决定的燃料量的增 /减会立即影响蒸汽量和主汽压给水流量的增 /减对蒸汽量的产生和主汽压没有影响，仅影响汽水分离器疏水箱水位，水位由炉水再循环、疏水调节阀 （WDC ）控制主蒸汽温度仅有过热器喷水流量控制因此，在这种工况下，调整水/燃料比率指令来控制主蒸汽压力2）当锅炉处于干态运行方式时，水/燃料比率指令控制水分离器入口蒸汽的过热速度这是因为此时汽水分离器入口处的介质完全处于干态，介质以完全干态的方式进入过热器。

这种运行方式就是“ 直流炉 ” 方式主汽压由给水量决定干态时，主汽温度也受喷水流量控制，但这种控制是有限的基本解决方案是通过“ 水/燃比 ” 来控制主汽温通过燃水比控制中间点温度，从而使主蒸汽温度控制始终处于最佳位置（也就是，当超出某一负荷时，在稳定状态条件下喷水），以快速响应温度扰动为了保护锅炉，必须把微过热蒸汽过热率控制在规定的设定点上即通过燃水比回路控制分离器入口的过热率,使之与对应负荷下的设定过热率相一致在控制结构上， 比例控制和积分控制分开，有利于系统的调试和参数整定，采用变增益变参数控制以提高控制系统适应各种工况的能力另外，为了协助主蒸汽温度的控制，把每一受热面（后烟道后墙水冷壁入口、一、二、三和末级过热出口）的温度误差加起来的比例控制作为前馈信号并将上游温度偏差（也就是，分离器出口蒸汽温度，一级过热器出口温度）加在主蒸汽温度控制回路上作为前馈指令当燃料切为手动控制时，燃水比跟踪燃料偏差当一级过热器出口蒸汽温度超过基于分离器压力的设定值时，将以燃水比低限为目标值强降燃水比,速率为0.75t/h/min ；当后烟道后墙水冷壁过热率高时将以实际燃水比-3t/h 为目标值强降燃水比，速率为 0.75t/h/min ；当水冷壁金属温度高或后烟道后墙水冷壁过热率高高时，将以实际燃水比-3t/h 为目标值强降燃水比，速率为10t/h/min。

这将超驰水 /燃料比率控制3.4 主燃料控制回路上述生成的燃水比指令经过根据锅炉输入指令计算的高、低燃水比限制，把燃水比指令加在总燃料流量需求指令上总燃料流量需求指令是基于不同的启动方式所提供的锅炉输入需求产生的主燃料控制原理见图3主燃料控制还考虑以下几个因素：（1）根据正常运行、不同启动方式计算出基本的燃料需求指令2）为了改进锅炉在负荷改变期间的响应性，燃料需求指令加进锅炉输入比率指令（BIR-FF ）作为前馈信号3）考虑总给水量和总风量对燃料指令交叉限制，确保在调节过程中产生的不平衡始终控制在规定限值范围内4）考虑再热器保护，当进入再热器的蒸汽还没建立时（启动时蒸汽闭锁），以15%MCR 燃料量限制燃料量需求指令四、调试、投生产后出现的问题及采取的改进措施工作（1）单方向积分饱和及煤质校正问题：a.生成的燃水比指令经过根据锅炉输入指令计算的高、低燃水比交叉限制，按 OVATION系统功能， 控制回路的跟踪功能自动生成，调节器不提供跟踪信号管脚，因此，应该考虑在燃水比调节器输出值达到高、低限制时，避免调节器继续单方向积分饱和解决办法 :以燃水比的高、低限作为调节器的高、低限,且 WFR 出现限制时 ,闭锁调节器输入、前馈信号增减，避免调节器继续单方向积分饱和。

另外，当煤种变化大时，由于燃水比高、低限的作用可能限制燃水比的调节，因此就要把燃水比高、低限范围整定的宽一些，WFR 低限由原 -35～-15t/h 放宽为 -64～-40t/h，WFR 高限由原 15～22.5t/h 放宽为 35～42t/h。