《钢筋混凝土结构课程设计》大作业.pdf

网络教育学院网络教育学院《钢筋混凝土结构课程设计》《钢筋混凝土结构课程设计》题目：重 XXX 厂房单向板设计学习中心： XXXX 奥鹏学习中心专业：土木工程年级： 2014 年秋季学号：学生：指导教师：1基本情况本设计 XXXXXXXXX，进行设计计算重庆三元玩具厂房采用钢筋混凝土内框架承重，外墙为 370mm 砖砌承重采用单向板肋梁楼盖楼面做法：20mm 厚水泥砂浆面层，钢筋混凝土现浇板，15mm 厚石灰砂浆抹灰荷载：永久荷载，包过梁、柱、板及构造层自重，钢筋混凝土容重25kN/m3,水泥砂浆容重 20kN/m3，石灰砂浆容重 17kN/m3，分项系数G1.2可变荷载，楼面均分布荷载为 7.5kN/m3，分项系数K1.3材料选用：混凝土采用 C30（fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2） ；钢筋 主梁、次梁采用 HRB335 级（fy=300kN/m2）钢筋，其它均用HPB300 级（fy=270kN/m3）钢筋主梁沿房屋的横向布置，次梁沿纵向布置主梁的跨度是 5.7m,次梁的跨度是4.8m梁每跨内布置两根次梁其间距是 1.9m楼盖的布置如图如图 1-11-1。

l1900根据构造要求，板厚取h 80mm  47.5mm4040ll48004800次梁截面高度应满足h  266400mm18121812取 h=400mm，截面宽度取为 b=200mmll5700主梁的截面高度应满足h 1510155700 380 ~ 570mm10取截面高度 h=500mm，截面宽度取为 b=250mm图图 1-11-1楼盖布置图楼盖布置图12单向板结构设计2.1板的设计2.1.12.1.1 板的计算板的计算按塑性分析法计算内力2.1.22.1.2 荷载荷载恒荷载标准值：20mm 水泥砂浆面层80mm 钢筋混凝土板0.02m20kN / m3 0.4kN / m20.08m25kN / m3 2.0kN / m215mm 厚石灰砂浆抹灰0.015m17kN /m3 0.255kN /m2gk 2.655kN /m2活荷载标准值横荷载设计值活荷载设计值qk 7.5kN /m2g 1.22.655  3.186kN / m2q 1.37.5  9.75kN / m2g q 12.936kN / m2合计2.1.32.1.3 内力计算内力计算次梁的截面200mm400mm， 板在墙上的支撑长度为120mm， 则板的计算跨度为：边跨l0 lnlnh0.20.081.90.121.72m222a0.20.121.90.121.74m222l01.72m中间跨l01.90.2 1.7m跨度差(1.721.7)/1.7 1.2001000说明可按等跨连续板计算内力。

取 1m 宽板作为计算单元，计算简图如图 2-1 所示2kN / m2g q 12.936图图 2-12-1计算简图计算简图连续板各截面的弯矩计算见表 2-1表 2-1 连续板各截面弯矩计算截面弯矩计算系数1边跨跨内B离端第二支座2中间跨跨内C中间支座m计算跨度l02M m(g q)l0111l01.72m111116l01.7m114l01.72ml01.7m3.48-3.482.342.672.1.42.1.4 截面承载力计算截面承载力计算b 1000mm,h 80mm,h08020  60mmC30 混凝土，fc=14.3N/mm2HPB300 钢筋，fy=270kN/m2，连续板各截面的配筋计算见表 2-2表 2-2 连续板各截面配筋计算边区板带（1-2，5-6 轴线间）离端第二支座离端第二支跨跨内、中间跨跨内中间区板带（2-5 轴线间）截面位置边跨跨内中间支座边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨内、中间跨跨内中间支座M（kN/m）23.48-3.482.34-2.673.48-3.480.82.34=1.870.8(-2.67)=-2.143sM0.0670.0670.0450.05221fcbh00.0670.0670.0360.0411 12s0.0690.0690.0460.0540.0690.0690.0370.042As1fcbh0fy219219146172219219118134选配钢筋实配钢筋面积6/82286/82286@1901496@1601776/8@1702286/8@1702286@2001416@200141@170@170支座截面的受压区高度系数均小于 0.35，满足弯矩调幅的要求；min (0.2%,45 ft/ fy)max 45 ft/ fy 451.43/ 270100%  0.238%所以，As,minminbh  0.238%100080190.4mm22.1.52.1.5 板的裂缝验算板的裂缝验算裂缝宽度验算属于正常使用极限状态，采用荷载的标准组合。

按弹性方法计算截面弯矩，考虑可变荷载的最不利布置，有'2'2Mkggkl0kl0'' gk qk/ 2  2.6557.5/ 2  6.405kN / m式中gk—折算永久荷载标准值，gk'' qk/ 2  7.5/ 2  3.75kN / mqk—折算可变荷载标准值，qkg—五跨连续板满布荷载下相应截面的弯矩系数，按有关表格查的；q—五跨连续板最不利荷载布置下相应的弯矩系数，按有关表格查的由荷载标准组合产生的跨中和支座弯矩：Mk (0.0786.4050.13)1.7202kN / m  2.32kN / mMBk (0.1056.4050.1193)1.7202kN / m  3.05kN / mM2k (0.0336.4050.0793)1.72kN / m 1.30kN / mMCk (0.0796.4050.1113)1.72kN / m  2.42kN / mM3k (0.0466.4050.0853)1.72kN / m 1.59kN / m受弯构件的受力特征系数cr1.9，光面钢筋的相对粘结特征系数 0.7，C30 混凝土抗拉强度标准值ftk 2.01N /mm2；保护层厚度 c=15mm<20mm,取 c=20mm， 计算4过程见表 2-3，裂缝宽度均小于一类环境规范规定值。

表 2-3 板的裂缝宽度验算截面12.32228202.90.010.45611.43B-3.05228266.80.010.61011.43129.440.19121.30149170.60.010.3348.57106.560.055C-2.42149317.50.010.6898.57106.560.21031.59149208.60.010.4748.57106.560.095MkAs/mm2sq Mk/0.87h0As(N /mm2)te As/ Ate1.10.65 ftk/tesqdeq d /(mm)lcr(1.9cs0.08deqte)(mm)129.440.108wmaxcrlcrsq/ Es(mm)注注: :te 0.01,取te=0.012.1.62.1.6 板的挠度验算板的挠度验算截面的短期刚度由下式确定：Bs6E1.150.213.5'fEsAsh0234'式中，E Es/ Ec 21010 /310  7，矩形截面f 0，各截面的短周期刚度如下表所示截面12190.4560.00371.882B2190.6100.00371.56721460.3340.00241.612C1460.6890.00241.01031460.4740.00241.305As/ mm2 As/bh0Bs/1011N mm由上表可见，BB与B1很接近，满足 0.5B1

长期刚度按下式确定5B Mk2.32Bs1.88210118.641010N mmMq(1) Mk2.725212.32''2其中，M1q (0.078gk0.1qk)l0 (0.0787.9650.13)1.722 2.725kN m'gk gk'11(k)  2.655(0.87.5)  7.965kN / m2210.87.5  3kN / m2qkk12第一跨挠度最大，对于等跨连续板可只验算该跨挠度永久荷载gk满布，可变荷载qk在221，3，5 跨布置，又相应表格查的相应的挠度系数分别是0.64410和0.97310，于是挠度：0.644102gkl40.973102qkl4f BB0.6441022.655172040.9731027.517204l=8.45mm<8.6mm10108.64108.641020062.2次梁的设计2.2.2.2.1 1 次梁计算次梁计算次梁按考虑塑性内力重分布方法计算2.2.22.2.2 荷载荷载恒荷载设计值由板传来 1.9m3.186kN / m3 6.05kN /m2次梁自重1.20.2m(0.4m0.08m)25kN / m31.92kN / m2梁侧抹灰1.20.015m(0.4m0.08m)17kN / m32  0.20kN / m2g 8.17kN/m2活荷载设计值由板传来合计q 1.9m9.75kN / m318.5kN / m2g q  26.67kN / m22.2.32.2.3 内力计算内力计算计算跨度边跨ln 4.8m0.12m0.25m  4.555m2lna0.24 4.555mm  4.675m22取0=4.6751.025ln 4.669m  4.675m中间跨ll0 ln 4.8m0.25m  4.55m00跨度差(4.6754.55)/ 4.55  2.71000，说明可按等跨连续梁计算内力。

计算简图如图 2-2 所示g q  26.67kN / m27图图 2-22-2计算简图计算简图连续次梁各截面弯矩及剪力计算分别见表 2-4、表 2-5表 2-4 连续次梁弯矩计算截面弯矩计算系数1边跨跨中B离端第二支座2中间跨跨中C中间支座m计算跨度l02M m(g q)l0111l0 4.675m111116l0 4.55m114l0 4.675ml0 4.55m53.00-53.00表 2-5 连续次梁剪力计算34.5139.44截面剪力计算系数A边支座0.45B（左）离端第二支座0.6B（右）离端第二支座0.55C中间支座0.55v净跨度ln2V v(g q)lnl0=4.67554.67l0=4.67574.81l0=4.5566.74l0=4.5566.742.2.42.2.4 正截面承载力计算正截面承载力计算正截面承载力计算时，支座按矩形截面计算，跨中按T 形截面计算，翼缘宽度11取b'fl=4800=1600mm，又b sn 2001700 1900mm，故取b'f1600mm33一类环境，梁的混凝土保护层厚度要求为25mm，单排钢筋截面有效高度取h0=365mm。

判别 T 型截面类型：'1cf'ff b h (h0h'f2) 1.014.3151780(36580)  564.02kN m  53.00kN m28各跨跨中均属于第一类 T 型截面次梁的正截面承载力过程见表 2-6表 2-6 次梁正截面受弯承载力计算截面边跨跨中（1） 离端第二支座（B）离 端 第 二 跨跨中（2）中 间 跨 跨 中（3）弯矩设计值（kN m）53.000.16053.000.16034.510.091-39.440.104中间支座 （C）sM21fcbh01 12sAs0.175564.20.17510440.096334.00.1103831fcbh0fy选配钢筋实际配筋512322312412As=565As=1140As=339As=452计算结果表明均小于 0.35，符合塑性内力重分布的条件As/(bh)  339/(200400)  0.42% min (0.2%,45 ft/ fy)max 45 ft/ fy 451.43 /300  0.22%，满足最小配筋率的要求2.2.52.2.5 斜截面受剪承载力计算斜截面受剪承载力计算计算内容包括：截面尺寸复核、腹筋计算和最小配筋率验算。

1 1）验算截面尺寸）验算截面尺寸hw h0h'f36580 265mm,hw/b  265/ 2001.2 4，截面尺寸按下式验算：0.25cfcbh0 0.251.014.3250365  362.20kN Vmax 74.81kN截面尺寸满足要求2 2）计算所需腹筋）计算所需腹筋采用6 双箍，计算支座B 左侧截面，VBl 72.89kN由斜截面受剪承载力计算公式确定箍筋间距 s:s 1.0fyvAsvh0Vcs0.7 ftbh01.0270100.483655725.70mm748100.71.43200365调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增加 20%先调幅整箍筋间距，s  0.85725.7 4580.56mm，大于箍筋最大间距 200mm，最后取 s=200mm9（（3 3）验算最小配箍率）验算最小配箍率弯矩调幅时要求的配箍率下限为0.3ft/ fyv0.31.43/ 2701.58103，实际配箍率sv Asv/(bs) 100.48/(200250)  2.50103，满足最小配箍率的要求。

2.2.62.2.6 次梁的裂缝宽度验算次梁的裂缝宽度验算'次 梁 的 折 算 永 久 荷 载gk 6.80814.23/ 4 10.37kN / m； 折 算 可 变 荷 载'qk14.23310.67kN / m变形钢筋的相对粘度特征系数1.0，混凝土的保护层厚度4c=25mm荷载标准值下弹性分析的荷载弯矩系数cr1.9，裂缝宽度的计算过程见表2-7，各截面的裂缝宽度均满足要求表 2-7次梁的裂缝宽度验算截面141.00565245.320.01410.72212B-51.55565308.450.01410.79912115.590.264224.54339227.960.01000.62912143.50.195C-41.48402324.940.01010.70212142.540.276328.65339266.140.01000.60912143.50.221MkAs/mm2sq Mk/0.87h0As(N /mm2)te As/ Ate1.10.65 ftk/tesqdeq d /(mm)lcr(1.9cs0.08deqte)(mm)115.590.208wmaxcrlcrsq/ Es(mm)由荷载标准组合产生的跨中和支座弯矩：Mk (0.07810.370.110.67)4.6752kN / m  41.00kN / mMBk (0.10510.370.11910.67)4.6752kN / m  51.55kN / mM2k (0.03310.370.07910.67)4.5502kN / m  24.54kN / mMCk (0.07910.370.11110.67)4.5502kN / m  41.48kN / mM3k (0.04610.370.08510.67)4.5502kN / m  28.65kN / m2.2.72.2.7 次梁的挠度验算次梁的挠度验算按等刚度跨度连续梁计算边跨跨中挠度。

短期刚度：10BsEsAsh021.150.26E13.5'f2.01055653652N mm21.1451013N mm2-367.148.3101.150.772+0.2+13.51.6753其中， As/bh0 565/(200365)  8.310；54E Es/ Ec 2.010 2.810  7.14；'f(b'fb)h'fbh0(1600200)801.647200365长期刚度：B Mk41.00Bs1.1451013 9.2671013N mm2Mq(1) Mk35.12(2 1)41.00其中，M1q(0.0789.6540.18.538)4.675235.12kN m11'gk gk(k)  6.8080.814.23 9.654kN / m4433'qkk0.814.238.538kN / m440.644102gkl40.973102qkl4f BB0.6441026.808467540.97310214.2346754l=9.737mm< 23.375mm12129.267109.26710200挠度系数与板相同，挠度：112.3主梁的设计2.3.12.3.1 主梁计算主梁计算主梁按弹性理论设计。

2.3.22.3.2荷载荷载为简化计算，将主梁自重及梁侧抹灰重量等效为集中荷载荷载设计值：由次梁传来8.174.8=39.22kN主梁自重 1.20.25（0.65-0.08）1.9172=8.13kN梁侧抹灰 1.20.015（0.65-0.08）1.9172=0.67kNG=48.02kN活荷载设计值：由次梁传来 Q=18.54.8=88.8kNG+Q=136.82kN2.3.32.3.3计算简图计算简图主梁端部支承在砖墙上，支承长度为370mm；中间支承在柱上，钢筋混凝土柱截面为350mm350mm ； 墙 、 柱 为 主 梁 的 铰 支 座 ， 主 梁 连 续 梁 计 算 图 2-3计算数计算跨度：边跨ln 5.70.120.355.405m2l01.025lnb0.351.0255.405 5.715m2212l0 lnab0.370.35 5.405 5.765m2222取最小值l0 5.715m中间跨：ln 5.7 0.35  5.35ml0 lnb  5.350.35  5.7m跨度差 （5.715-5.7）/5.7=0.26%<10%，则可以按等跨连续梁计算。

主梁的计算简图见图 2-32.3.42.3.4内力计算及包络图内力计算及包络图内力计算可采用等跨连续梁的内力系数进行计算， 跨中和支座截面最大弯矩及剪力按下式计算：M  k1Gl0k2QlV  k1G k2Q不同截面下的弯矩及剪力的计算见表 2-8、表 2-9表 2-8 主梁弯矩计算项次①荷载简图kM10.24466.96kMa0.15542.54kMB0.26773.270.13367.41kM20.06718.38kMb0.06718.380.13367.31kMC0.26773.27②0.2890.244146.67123.830.13367.310.13367.41③0.04422.320.08945.170.13367.410.311157.640.200101.230.200101.230.13367.41④0.229116.220.12663.940.09648.590.1786.05-48.93119.6166.97104.430.17086.050.09648.59-48.93119.61104.4366.970.08945.11⑤基本不利①+②①+③①+④①+⑤0.089/3 0.05915.0629.94213.6344.64183.1851.9166.37-2.63106.4812.60.08945.11-140.68-140.68-230.91-118.380.311157.64-140.68-140.68-118.38-230.9113内力表 2-9主梁剪力值计算序号计算简图kVArkVBl1.26760.841.134100.701.311116.42kVBr1.00048.02001.222108.510.78869.9748.02156.53117.99①0.73335.200.86676.900.68961.18②③①+②①+③①+④④最不利内力0.0897.90112.196.3827.30.0897.90-161.54-177.26-68.742.3.52.3.5主梁正截面受弯承载力计算主梁正截面受弯承载力计算跨内按 T 形截面计算，其翼缘宽度为：1411bfl05700 1900mm  b sn 4800mm33b12h'f 2501281210mm取bf'=1210mm，取h0 50060  440mm。

判别 T 形截面类型：1fcb'fh'f(h0h'f2) 1.014.3121080(440 80)2 553.69kN m  212.67kN m故属于第一类 T 形截面Mb MmaxV0b0.35 230.91(88.848.02)22 203.55kN m主梁正截面承载力的计算主梁正截面承载力的计算截面弯矩设计值（kN m）1213.630.0640.9669B-203.550.2940.8200119.610.0320.98372-48.930.0630.9674s M /1fcbh02(mm2)s(1 12s)AsMfysh0121673.8621880.5620871.6320942362.6220628选配钢筋实配钢筋面积（mm）20188418842.3.62.3.6主梁斜截面受剪承载力的计算主梁斜截面受剪承载力的计算（（1 1）验算截面尺寸）验算截面尺寸hw h0h'f 44080360mm,hw/b 360/3001.2 4，截面尺寸按下式验算：0.25cfcbh0 0.251.014.3250440  437.93kN Vmax177.26kN截面尺寸满足要求。

2 2）计算所需腹筋）计算所需腹筋采用6@150 双箍Asvh0 0.71.432504401.0270440100.48/150 189.69kNsVA112.1kN Vcs,VBl177.26kN Vcs,VBr156.33kN Vcs,可知 B 截面上的剪力与VcsVcs 0.7 ftbh01.0 fyv152刚好，现配两根弯起，220，面积为 628mm验算最小配箍率sv Asv/(bs) 100.48 /(250200)  2.00103>0.24ft/ fyv 0.241.43/ 2701.27103，满足要求2.3.72.3.7主梁裂缝宽度验算主梁裂缝宽度验算受弯构件的受力特征系数cr1.9，变形钢筋的相对粘结特征系数1.0，C30 混凝土2抗拉强度标准值ftk 2.01N / mm；保护层厚度 c=25mm主梁各截面的裂缝宽度验算过程见表 2-10，各截面的裂缝宽度均满足要求表中 B 支座边缘弯矩标准值：MBk MBk,maxV0kb / 2  182.4 108.320.35/ 2  204.01kN m表 2-10主梁各截面的裂缝宽度验算过程截面1178.61884247.60.03010.924720100.80.219B-204.011884282.90.03010.94720100.80.25693.12942244.350.01510.745920153.460.1802-36.46628143.50.01000.189520207.50.054MkAs/mm2sq Mk/0.87h0As(N /mm2)te As/ Ate1.10.65 ftk/tesqdeq d /(mm)lcr(1.9c0.08deqte)(mm)wmaxcrlcrsq/ Es(mm)2.3.82.3.8主梁的挠度验算主梁的挠度验算按等刚度跨度连续梁计算边跨跨中挠度。

短期刚度：BsEsAsh021.150.26E13.5'f2.010518844402N mm2 5.09101367.140.01731.150.9247+0.2+13.50.9556其中， As/bh01884 /(250440)  0.0173；54E Es/ Ec 2.010 2.810  7.14；16'f(b'fb)h'fbh0(1220300)80 0.9556175440B Mk178.6Bs5.091013 2.81013N mmMq(1) Mk146.04(2 1)178.6其中，M1k 55.80.8112.8 146.04kN m挠度系数与板相同，挠度：0.644102gkl40.973102qkl4f BB1.88310240.02103571532.71610268.3110357153l=17.3mm< 28.58mm13132.8102.810200173心得体会本课程属于课程培养体系中的实践环节， 既是土木专业主修课程 《钢筋混凝土》的重要补充，也是提高我们自主设计能力的重要环节，需要有前期《钢筋混凝土结构》 《工程力学》等课程较为扎实的理论和实践基础。

作为具体的设计来说，对于我拉半路出家，没有什么建筑学、土木工程基础，且基本没接触到建筑设计的学生来说，难度还是比较大，要听完课，自己独立设计，相对比较困难，但总算18。