大港调驱.ppt

深部调驱技术改善水驱开发 效果的实践与认识综合含水采油速度采出程度大港油田经过四十年开发生产，已处于“高含水、高采出程度”开发阶段储量75%以上可采储量水驱目前大港油田采收率25.8％，意味着大部分原油将在高含水期被采出，仍是开发和挖潜的主体高含水高采出程度 油田总储量的76.84％总可采储量的82.54%总剩余可采储量的68.16%注采失衡矛盾突出，非均质程度严重恶化，注水低效无效循环，已成为制约水驱开发效果和产量稳定的重要因素 年度20022003200420052006年注水量×104m326012733269427713028注采比0.790.80.770.790.83累计亏空×104m31872819811210312221823204存水率-0.04-0.03-0.08-0.06-0.01——调剖技术的优化研究——深部调剖(驱)技术研究试验——参与股份公司相关技术研究攻关——体系的不断研究优化、工艺的完善配套——采用专项工程进行规模推广应用提高注水波及体积为目的的注水井调剖(驱)技术的试验探索发展成为水井的主体治理措施之一，在改善水驱开发效果方面发挥重要作用一、井口压降曲线法的发展与应用二、调驱体系的研究与完善三、设计优化与现场应用四、结论与认识汇汇 报报 内内 容容调驱措施效果取决于两个方面：★调驱措施的针对性注入体系、用量、施工参 数等。

★对油藏状况的准确认识：剩余油、水淹状况、水线推 进速度，地层相关参数的变 化等井口压降曲线—充满度法 PI——注水井的压力指数 FD ——充满度▲若FD = 0，地层为大孔道控制▲若FD = 1，地层无渗透性▲调驱充分: 充满度0.65～ 0.95作用：1、区块中调驱井筛选2、油藏非均质程度与调驱处理程度的判断1、水驱现状的快速判别研究以井口压降曲线为基础，以油水井动态对应关系为依据，合理确定示踪剂井间监测的必要性，综合利用注水压力、指示曲线、吸水剖面等资料，综合评判水驱状况对筛选的调驱 井测试井口压 降曲线，计算 充满度，对于 充满度小于0.3 的井作为示踪 剂监测的初选 井号；综合评判步骤分析油水井对应 关系，动态对应 关系明显且FD值 小于0.3的井初步 确认为大孔道， 需要进行示踪剂 测试，了解实际 水线推进速度；录取分析注 水压力、指 示曲线、吸 水剖面等资 料，结合前 两项评判结 果进行综合 评判FD值越小，存在高 渗透条带及大孔道 的可能性越大1、水驱现状的快速判别研究对充满度低、油水井动态对应明显、示踪剂监测水线推进速度快、注水压力低、指示曲线平缓、吸水剖面显示有高吸水层井组判断为存在高渗条带和大孔道。

工艺设计时相应采取分步实施、段塞候凝、加大强度等相应措施，提高治理效果综合评判结果与对策1、水驱现状的快速判别研究注入日期示踪剂 名称对应油井油水井距 （m）示踪剂 突破时间 （d）前缘水线推 进速度 （m/d） 2006. 01.18Na3PO4港2-57-1257.031123.37 港2-57-3184.91116.81 东4-661.9115.63 港2-56332.13566.426港3-57-1井 示踪剂结果测试阶段累计注入 调驱剂量 （m3）井口压力 （Mpa）充满度调驱前03.20.094第一段塞 候凝5006.30.420调驱后50007.60.8730.8730.094综合评判应用实例1、水驱现状的快速判别研究2、调驱充分程度的判别研究以井口压降曲线为基础，分析注水井吸水能力和油层非均质性，由相关理论与经验方法，结合实验确定充分调驱后（即吸水剖面完全均匀时）FD应达到的理想范围，通过调驱后FD实测值与FD理想值的比较，判断调驱是否充分，优化用量港西油田西34-7井0.9290.17790.8110.8946开发了应用软件特点是建立了大量油藏数据的相关性，通过对相 关参数的录入，软件直接给出了具体井的充分调驱的 范围，克服了原软件对不同区块不同井指导性不强的 弊端。

更有利于设计的优化和现场的调控一、井口压降曲线法的发展与应用二、调驱体系的研究与完善三、设计优化与现场应用四、结论与认识汇汇 报报 内内 容容性能影响因素 聚合物交联剂聚交比温度配制水•交联聚合物凝胶体系是我油田应用的主体体系•实施效果的关键是成胶的可靠性和稳定性（一）交联聚合物凝胶配方的研究完善1、 新型低成本复合铬离子交联剂研制为了有效降低深部调驱的成本，优选了一种价格很低的工业副产品和合适的催化剂，成功研制了新型复合铬离子交联剂，与油田常用有机铬交联剂相比，成本降低20－40%，且调驱剂的成胶强度和热稳定性显著提高HPAM浓度（%）交联剂浓度（%）新型交联剂的凝胶粘度（×104mpa.s）常用铬交联剂的凝胶粘度（×104mpa.s）0.30.38.35.80.20.26.24.40.150.24.81.6热稳定性考察（天）180天，不破胶60天，破胶水化针对不同油田油藏温度、水质等条件，优选、改进并完善 了凝胶体系配方，确保了现场调驱体系成胶可靠、性能稳定聚合物型 号分子量 (×104)水解度 (%)交联剂型 号 配制水水 源KYPAM-1 180023-30Zcy-2港东KYPAM-2200023-30Tjbh-1港西HTPW-111≥180020-30Tjbh-2王徐庄、羊二庄HTPW-102≥150020-30BHJ-01孔店、羊三木WQPAM1600-180023-27HR-1官80大站、官三站 官二联、 枣三站 小集七站、段大站 地表水、 大浪淀CA-75A≥1600≤25CA-75B≥2000≤25 GHPAM-1≥120020-25 GHPAM-1≥160023-252、交联聚合物凝胶主体配方的研究确定油田凝胶体系配方聚合物交联剂港东0.2-0.6%聚+0.36-0.36%交KYPAMBHJ-01港西0.2-0.5%聚+0.252或0.36%交Tjbh 、KYPAM Tjbh、BHJ-01王徐庄0.3-0.5%聚+0.358-0.36%交CA-75B、kYPAMBHJ-01孔店0.3-0.5%聚+0.36-0.362%交CA-75B、kYPAMBHJ-01南部只有大连广汇聚合物配制凝胶的稳定时间在21天左右 其它聚合物配制凝胶的稳定时间均不足15天。

通过大量的试验考察，优选出了成胶 性能可靠，热稳定性好的两种体系，确定 了聚合物的型号，对有效控制调驱剂质量 提供了重要保证 中北部油田交联聚合物主体体系体系聚合物交联剂型号浓度/%型号浓度/%体系一KYPAM02.-0.5JB-010.2-0.36体系二HTPW-1110.25-0.5BHSY-030.2-0.25针对常规预交联调剖剂投入高与提高性能的问题进行了疏水型水膨体的研制与开发 在常规水膨体中引入疏水基团，形成疏水型水膨体★选择含亲水性相对较弱基团的单体，控制吸水倍数，提高凝胶强度;★选择价格比亲水性单体低的疏水单体，降低原料成本二）新型预交联调剖剂的研制新研制开发的疏水型水膨体特点（1）吸水倍数在5～50倍之间可控；（2）吸水速度可控，最长膨胀时间可达5～10天；（3）达到最大吸水量后，凝胶不仅能具有较高的强度，并且具有一定的韧性;（4）成本较常规水膨体低20%三）不同段塞组合优化研究Ⅰ—预交联凝胶颗粒+交联聚合物Ⅱ — 橡胶颗粒+交联聚合物Ⅲ —橡胶颗粒+预交联+交联聚合物17637t8619t17742t6748t80803tⅣ —交联聚合物Ⅴ —预交联凝胶颗粒在单一体系不断完善和作用机理研究分析的基础 上，通过大量现场效果分析，我们重点开展了不同段 塞组合的复合体系研究试验。

不同调驱体系对高渗透岩芯的封堵结果序 号水相渗透 率mD调驱体系残余阻力 系数Frr备注15449地下交联凝胶89水湿岩芯 25321预交联凝胶颗粒67 35342预交联+地下交联凝胶121 45427橡胶颗粒+地下交联凝胶11955382预交联+橡胶颗粒+地下交 联凝胶12368415地下交联凝胶96含残余油 岩芯78434预交联凝胶颗粒74 88428预交联+地下交联凝胶134 98446橡胶颗粒+地下交联凝胶129108439预交联+橡胶颗粒+地下交 联凝胶136预交联凝胶颗粒 +交联聚合物橡胶颗粒 +交联聚合物橡胶颗粒+预交 联+交联聚合物复 合 调 驱 体 系90% 复合调驱研究形成了适合大港油田中北部的多段 塞复合凝胶主体体系一、井口压降曲线法的发展与应用二、调驱体系的研究与完善三、设计优化与现场应用四、结论与认识汇汇 报报 内内 容容（一）工艺设计的优化根据调驱目的层的位置（上、中、下），有针对性的采用 封、卡施工管柱1)提高了调驱的针对性和调驱剂的利用率，特别是对 高吸水层无对应油井的水井治理提高了治理效益(2)避免了对低渗透层的污染顶部施工示意图底部施工示意图中间层施工示意图油 层砂面 目的层砂面 油 层目的层油 层目的层油 层1、管柱设计优化双并联岩心的流量分配比岩心编号渗透率（mD)渗透率级差岩心孔隙体积(ml)不同注入速度下的分流量5m3/h7m3/h10m3/h13m3/h1#117.45.311.76121212122#21.88.41.82.644.6流量分配比6.674.632.6（一）工艺设计的优化以小排量施工为主，尽使调驱剂选择性进入水流优势 通道，减少低渗透部位的污染。

施工压力以不高于正常注 水时的系统压力，满足后续正常注水的要求2、施工压力、排量设计优化（一）工艺设计的优化2、施工压力、排量设计优化目前通过专业注入设备的推广应用，实现了最小施工排量3m3/h，最大程度的减少非目的层的污染依据油藏动态资料和吸水剖面，结合现场实施经验（1）对于以平面、层内矛盾为主的井组，适当增大处理半径 ，初次调驱井处理半径控制在20米左右；（2）对于层内层间矛盾并存的初次调驱井可在增大调驱剂强 度的前提下，处理深度适当减少，处理半径控制在10米左右；（3）对于多轮次调驱的井和区块要有效增大用量3、用量设计优化年度井次平均单井调驱剂用量（m3）增油量（t）平均单井增油量（t）20025629514915287820034125122916871120044328733404279220055724062797349120061372632104120760↓439 ↓167 ↑81↑361 ↓467 ↓301↑269↑226 （一）工艺设计的优化中 北 部 深 部 调 驱根据综合评判结果，对存在高渗带和大孔道可 能导致调驱剂窜流的井，依据示踪剂测试结果，推 算调驱剂可能窜流的量和达到的深度，结合井的实 际情况分别采取以下对策：（1）分步封堵，（2）段塞候凝，（3）加大强度；使之形成强势阻挡段塞，阻止后续注入流体沿 高渗流通道的窜流，最大限度地降低了调驱剂窜流 现象发生的风险。

4、体系段塞结构的优化（一）工艺设计的优化2、浓度及段塞的调控在施工过程中随时进行充满度计算，动态监测高渗 带及大孔道的封堵情况，适时的调整调剖剂浓度、段赛 组合及大小，在每个段塞的注入过程中或结束后，决定 是否采取段塞式候凝方式，实现了对现场施工参数的合 理调控，进一步提高了深部调驱的技术水平和效果二）现场调控1、用量调控现场实施过程中，随时测试井口压降曲线，计算 充满度，利用调驱充分程度判别软件判断调驱剂量是 否满足要求三）现场推广应用效果通过对深部调驱技术的深化研究，大港油田深部调驱技术在高含水高采出程度油田得到规模推广应用，目前年实施规模100井次以上，取得了规模效益自2000年以来，共计实施深部调剖调驱527井次，有效率80.3%，累计增油36.4万吨，在改善大港油田高含水、高采出程度开发阶段的水驱状况及老油田的增产稳产中发挥了重要作用2、港西三区三次采油前期 处理取得效果显著，为有效提 高注聚效果提供了有力条件调剖井三区一二断块注聚调驱井网。