人货电梯基础施工方案(1)(DOC 12页).doc

施工组织设计（方案）报审表GD220201单位（子单位）工程名称华颢豪庭工程致： 江西省赣建工程建设监理有限公司 （项目监理机构）我方已根据本公司有关规定完成了人货梯安装专项施工方案的编制，并经我公司技术负责人审查批准，请予以审查附件：人货梯安装专项施工方案1 份 项目经理部（项目章） 项目负责人： 日 期： 年 月 专业监理工程师/总监代表审查意见： 专业监理工程师/总监代表： 日 期： 总监理工程师审核意见： 项目监理机构（项目章） 总监理工程师： 日 期： 年 月 人货梯安装专项施工方案工 程 名 称：华颢豪庭工程 总承包单位： 广东开平市三建集团有限公司 （公章）编 制 人： 年 月 日审 核 人： 年 月 日审 批 人： 年 月 日（企业技术负责人） 目 录一、工程概况 1二、计算依据 2三、基础的设置 3四、基础计算 3七、人货梯基础大样附图、人货梯基础定位附图 9一、工程概况1、工程名称： 华颢豪庭工程。

2、工程地点：中山市南区城南路西侧3、工程规模：建筑功能为商业、车库、住宅，总建筑面积约80126.22㎡其中地下室建筑面积约19237,74㎡商铺建筑面积约13771.08㎡，其他建筑面积约1193.53㎡，住宅建筑面积约45823.90㎡4、工程立项、规划批准文件号：2015-442000-70-03-007032，建字第280042014040039二、计算依据（一）人货梯设备概况设备性能：主要技术参数见表 名 称单 位型号SC200/200额定载重量kg2×2000 乘客人数人2×20最大安装高度m250额定提升速度m/min34电动机功率kw2×3×11吊杆额定起重量kg180吊笼内空尺寸m3.2×1.5×2.4标准节尺寸m650×650×1.508最大独立高度m7.5安装位置：使用高度：1#、3#、4#、6#施工电梯安装高度为：100米使用时间：2016年5月10日～2017年6月1日三、基础的设置 1、施工电梯安装位置图参附图四、基础计算一、基础置于地下室顶板上参数信息1.施工升降机基本参数施工升降机型号：SC200/200； 吊笼形式：双吊笼；架设总高度：100m； 标准节长度：1.508m；导轨架截面长：0.65m； 导轨架截面宽：0.65m；标准节重：151kg； 对重重量：0kg；单个吊笼重: 2200kg； 吊笼载重：2000kg；外笼重：1480kg； 其他配件总重量：200kg；2.地基参数1#、3#、4#、6#电梯基础置于地下室顶板上3.基础参数基础混凝土强度等级：C35；承台底部长向钢筋：Ф14@150；承台底部短向钢筋：Ф12@150；钢材型号：HRB335； 基础高度h：0.3 m；基础长度l：6.2 m； 基础宽度b：3.8 m；二、基础承载计算：1、设备基本参数施工升降机型号：SC200/200， 架设高度：75.4m，标准节高度：1.508m， 外笼重：1480kg，吊笼重：2200kg×2=4400kg， 对重重量：0kg×2=0kg，吊笼载重量：2000kg×2=4000kg，导轨架重（共需50节标准节，标准节重151kg）：151kg×50=7550kg，其他配件总重量：200kg，2、荷载计算Pk=(4400.00+1480.00+0.00+4000.00+7550.00+200.00)×10/1000=176.3kN考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1P=2.1×176.3=370.23kN三、地基承载力验算Gk=25×6.20×3.80×0.30=176.70kN承台自重设计值 G＝176.70×1.2＝212.04kN作用在地基上的竖向力设计值F＝370.23+212.04=582.27kN作用在顶板上的竖向力设计值F＝370.23+212.04=582.27kN顶板承载力为p= 10+16+3＝29.0kN/m2 > F=582.27/6.2×3.8=24.71kN/m2该基础符合施工升降机的要求。

四、基础承台验算基础承台砼强度等级为C35，其轴心抗压强度fc=14.3N/mm2，轴心抗拉强度ft=1.43N/mm2，底面长l=6.2m，宽b=3.8m，底面积S=6.2×3.8=23.56m2，承台高h=0.3m导轨架长c=0.65m，宽a=0.65m1、承台底面积验算轴心受压基础基底面积应满足S=23.56≥(Pk+Gk)/fc=(167.24+176.7)/14.3=0.024m2满足要求）2、承台抗冲切验算由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用计算简图如下： 应满足如下要求 式中 Pj ---扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S=351.204/23.56=14.907kN/m2； βhp--受冲切承载力截面高度影响系数，本例取Bhp=1； h0---基础冲切破坏锥体的有效高度，取h0=300-35=265mm； Al---冲切验算时取用的部分基底面积，Al=3.8×2.475=9.405m2； am ---冲切破坏锥体最不利一侧计算长度； at---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a； ab---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长； ab=a+2h0=0.65+2×0.265=1.18m am=(at+ab)/2=(0.65+1.18)/2=0.915m Fl＝Pj×Al=14.907×9.405=140.198kN0.7βhpftamh0=0.7×1×1.43×915×265/1000=242.717kN≥140.198kN，满足要求！3、承台底部配筋计算属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩： 式中 M1,M2--任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a1------任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=2.775m；l,b-----基础底面的长和宽；pmax,pmin-----相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，pmax=pmin=(351.204+212.04)/23.56=23.907kN/m2；p-----相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，p=pmax=23.907kN/m2；G-----考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35Gk ，Gk为基础标准自重，G=1.35×176.7=238.545kN；M1=2.7752/12×[(2×6.2+0.65)×(23.907+23.907-2×238.545/23.56)+(23.907-23.907)×6.2]=230.829kN·m;M2=(6.2-0.65)2/48×(2×3.8+0.65)×(23.907+23.907-2×238.545/23.56)=145.927kN·m;基础配筋计算 式中 a1----砼强度等级不超过C50，取a1=1；1-1截面：αs=|M|/(a1fcbh02)=230.83×106/(1.00×14.30×6.20×103×265.002)=0.037；ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.037)0.5=0.038；γs=1-ξ/2=1-0.038/2=0.981；As=|M|/(γsfyh0)=230.83×106/(0.981×300.00×265.00)=2959.43mm2。

2-2截面：αs=|M|/(a1fcbh02)=145.93×106/(1.00×14.30×3.80×103×265.002)=0.038；ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.038)0.5=0.039；γs=1-ξ/2=1-0.039/2=0.980；As=|M|/(γsfyh0)=145.93×106/(0.980×300.00×265.00)=1872.06mm2截面1-1配筋：As1=4002.389 mm2 > 2959.429 mm2截面2-2配筋：As2=4750.088 mm2 > 1872.06 mm2承台配筋满足要求！（4）、地基承载力验算：地下室顶板采用C35混凝土,根据设计院提供顶板设计荷载为f=29KN/㎡,现强度已达到100％.地下室顶板人货梯基底座部位承载力：F0=Sf=6.2×3.8×29KN/㎡=683.24KN人货电梯基础范围内作用下地下室底板上力为:F=P+G=370.23+212.04=582.27KN＜F0=683,24KN.满足地下室顶板设计荷载要求但为防止地下室顶板因上部人货梯施工运。