350MW机组原则性热力系统计算.doc

1汽轮机型式及参数汽机型式为一次中间再热、亚临界、单轴、双缸、双排汽、冲动凝汽式汽轮机,额定功率为352MWV额定主蒸汽参数：P°=17.46Mpa, t°=538C；额定再热蒸汽参数:Rh=3.07Mpa, t「h=538C;额定排汽压力 Pc=0.0049Mpa； hc=2371kj/kg2、锅炉型式及参数锅炉型式为露天布置、平衡通风，具有平行尾部通道的燃煤辐射锅炉； 单汽包、单炉膛、具有一次中间再热的亚临界自然循环锅炉；额定蒸发量为 1085.1t/h，额定饱和蒸汽压力19.02Mpa,过热蒸汽压力17.84Mpa,过热蒸汽温度540.6 C,再 热蒸汽温度539C，给水温度282C，锅炉效率为93.7%3、回热系统及参数机组采用八级回热（三高加四低加一除氧）额定工况下的抽汽参数:#1咼加#2高加#3咼加除氧器#5低加#6低加#7低加#8低加抽汽12345678压力MPa6.773.351.830.850.410.190.0750.0309温度C4003024573572651859870除氧器滑压运行，凝泵出水压力为 2.15Mpa,采用汽轮给水泵，汽源与除氧器同为 四抽蒸汽，额定蒸汽参数为：hDT=3177. 4kj/kg , pDt = 0.005 MPa , h；T = 2440 kj /kg ；小汽机的耗汽量占给水流量的份额 dt = 0.03376 ;小汽机排汽至冷凝器；给水泵出口压力为20.43 Mpa。

4、其它数据的选取主机、给泵汽机合用同一轴封汽系统；额定负荷时，由于系统采用自密封型式，高压缸前轴封漏汽通过一只汽动调阀回收到四抽； 轴封母管过剩汽通过三通转换阀至#1低加汽侧回收；高压部分轴封漏汽经冷凝器冷却后供低压轴封；由轴加建立的微真空抽出汽 缸轴封漏汽加热凝泵出口的凝水，由于轴封汽参数取用困难，因此在热力计算中省略了轴 封漏汽部分计算，考虑到与系统实际运行可能出现计算偏差，在热力系统计算中考虑了轴封漏汽的加热量，根据实际运行数据，取 #1低加进口水温为37.5 C汽轮发电机组的机械效率n m=0.995发电效率n g=0.995管道效率n p=0.995、原始数据整理锅炉出口蒸汽参数P°=17.84Mpa,t o=54O.6 C,取新汽压损为3%故汽机进口蒸 汽参数为Po' =17.3Mpa,to' =538C ;高压缸排汽口压力 3.35Mpa,再热蒸汽压损为10% 中压缸进汽参数 Rh=3.02Mpa,t rh=538C ;中低压缸联通管压损取 2%低压缸进汽压力 PL=O.83Mpa,在焓熵图上作该机组的汽态线：#hK J/kg5.0 5.5 6.0 6.5 7.0 7.5 8.0 8.5 KJ/kgK 9.0 KJ/kg5.0 5.5 6.0 6.5 7.0 7.5 8.0 8.5 9.0GE352M W机组的汽态线机组各计算点参数表：计 算 占 八、、设备抽汽口加热器汽侧力n热器水侧PMPatjChj k/kgP'MPats'CChd'k/kgqj'kj/kgQ'CPw MP1twj Chw kj/ kgT jkj/ kgYjkj/ kg017.43540338B.60'17.3538338B.61H86.64400211546.6428232431105.7211540.320.432821241.3209112H73.33022101.33.3239220748864210.31.220.432381031.616311632'3.02538354).53H61.7545726(8.81.7520581809767526G&84.020.43201.88686115511894小 汽 机 除 氧 器0.85 3.57 3177.4 0 .78170257.40.78171.9728213Q25H40.41265299.40.38143412035051249D.31.62.15141.8598115416956H30.19185284.10.18117.3931390124512.62.151087482611381157H20.07598267).80.079Q6902377822SB3.42.1587.236688841238H10.03)7026孑0.056963891629246.13.52.1566127841195CC0.04)32523712.1537.51589注：①考虑给水泵焓升；② #3低加进口水焓取368.8kj/kg ;③ #1低加进口水温考虑轴封漏汽加热取 37.5 C系统热经济性计算各加热器抽汽放热量q的计算q’ = hi _ hd1 = 3160 .5 -1052 .7 = 2107 .8kj / kgq2 二 h2-hd2 — 2995「886 .4二 2108 .6kj / kgq 3 = h3-hd3 二 3381.3-767.5 = 2613.8kj / kg44 二 h4-hw5 =3175.6-597.9 = 2577.7kj / kgq^h5-hd5 二 3000.9 -505.1 =2495.8kj / kgq 6 = he-hd6 二 2839.6—411.1 二 2428.5kj / kgq?二 h?-hd7 二 2679.1-377.8 二 2301.3kj / kgq 8 — h 8-hd8 — 2553.8「162 .9 = 2390.9kj / kga）各加热器中水的焓升Tj的计算■ 1 二 hw1- h w2= 1241.3 -1031.6 =209 .7kj / kg-2 二 hw 2_ hw 3= 1031.6-868.6 =163 kj / kg-3 二 hw3-hw 4_ - DT二 868 .6- 728 .2 - 24.9 =115-4 二 hw 4_ hw5二 728.2「597 .9 二 130 .3kj / kg■5 二 hw5-hw 6= 597 .9-461 .5 =136 .4kj / kg-6 — hw6-h w7= 461.5 -366 .8 =94.7kj / kg-7 二 hw7_ h w8=366.8 - 278 .4 = 88.4kj / kg.5kj / kg• 8 =hw8 -hn =278 .4 -158 .9 =119 .5kj / kg注：hw7‘ 取 hW7+2kj/kgb) 各加热器中疏水放热量j的计算2 = hd1 - hd2 =1052 .7 一 886 .4 =166 .3kj / kg3 = hd 2 - hd3 二 886 .4 - 767 .5 = 118 .9kj / kg4 = hd3 -hw5 = 767 .5 _597 .9 =169 .6kj / kg6 = hd 5 —hd 6 = 505 .1 —411 .1 = 94 kj / kg7 二 hd6 -hd7 = 411 .1 -377 .8 二 33.3kj / kgC）抽汽系数:■ j的计算（不考虑加热器散热损失）##.! 209 .7q, 2107 .8= 0.09947：'2•2 2q2163-0.09947 166 .32108 .6= 0.069496：'3•3 -（〉1*2）3q3WO09947 °.069496 ） 118・9 “0364972613 .8：'4「C1 ： 2 ,） 4 J30 —。

09947 O.69496 0.036497 ） 169 .6 “036998q4 2577 .7除氧器进口凝结水份额:C4 =1 --二 2 -二 3「4 = 1 -0.09947 -0.069496 - 0.036497 - 0.036998 = 0.75754-4 5q5_ 0.75754 136 .72495 .8= 0.041422亠4 " -6q60.75754 94.7 - 0.041422 942428 .5二 0.027316##—hw8）一（0<5 +^6）^46 —hw8）「7 二 一 _ _ _ 一h7 ~'hw80.75754 （368 .8「278 .4）-（0.041422 0.027316 ） （411 .1「278 .4）= =0.0247312679 .1 —278 .4列方程组:h +（a ” 一磴- j -a,） h +（化 +化 +ct,）h …=（磴 , h c6^6 \ c4 5 6 7 八 57 \ 5 6 7 八 ^d7 5^d5 \ 5 6 八心6 c4^w6«G,h, +（G ” 一並 - J -G,）hG= =（a ” 一叭- J -a,） h , +（J +孔 +a,）h—7H7 \ c4 5 6 7 ）w8 \ 5 6 八 ^d6 \ c4 5 6 7 ） w7 \ 5 6 7 八 ^d7（G ” -aR -otjh 7 +（a= H-ot/h— =a ” h 7J c4 5 6 57 丿 llw7 15 6 7 J 1 1 d 7 c^ 1 w 7' (、很4 -「5 -「6 -「7)hw7 ' ('；5 、、》6 ' ' 7 ) hd 7hw 7 —亠4(0.75754 -0.04142 -0.027316 - 0.024731 ) 366.8 - (0.041422 0.027316 0.024731 ) 377.80.75754= 368 .15 kj / kg通过以上对hw7‘的修正计算，hw7'初取值为368.8kj/kg，修正值与初始值偏差很小,则取 hw7‘ =368.8kj/kg(〉C4 7-5 -<6 -<。