抗浮锚杆课程培训ppt课件.ppt

一二目录n前言n抗浮设计和施工中存在的问题 n有关地下室上浮破坏的一些案例及缘由分析n有关地下室抗浮问题的一些思索 前言 如今的高层建筑多采用高层塔楼带大底盘地下室的建筑方式，在地下水位较高的场地，无上部高层构造的纯地下室部分就存在抗浮问题，此时，普通可采用地下室配重、增设抗浮锚杆或抗拔桩的方式来处理地下室的抗浮问题，而其中的增设抗浮锚杆的方法是一种相对经济有效的处理方法 但近几年，随着抗浮工程的越来越多，一些因抗浮不到位或对抗浮认识缺乏而产生的地下室上浮从而呵斥地下室楼板、梁或上部构造梁、板、柱产生裂痕，均对整体工程产生了较大的影响 这里就抗浮锚杆设计和施工中存在的一些问题和大家一同商讨学习  抗浮设计和施工中存在的问题 一、抗浮设计中存在的主要问题 这里所说的抗浮设计是指建筑构造设计层面的抗浮设计 防止地下室整体上浮我们通常采用两类做法：一类为“压〞，一类为“拉〞所谓的 “压〞就是构造上采用的抗浮措施，即当采用“压〞的做法时，那么是利用建筑的自重(包括构造及建筑装修、上部覆土等，不含楼面活荷载)平衡地下室水的总浮力。

当不能平衡时，必需添加“拉〞的做法，即采用抗浮桩或抗浮锚杆等来抵抗地下水的浮力无论是“压〞还是“拉〞的做法，都必需进展整体抗浮验算，保证抗浮力(压重+抗拉力)大于水的总浮力  抗浮设计和施工中存在的问题 此外，还有就是采用释放水浮力法来进展抗浮：即在基底下方设置静水压力释放层，使基底下的压力水经过释放层中的透水系统(过滤层、导水层)聚集到集水系统(滤水管网络)，并导流至出水系统后进入公用水箱或集水井中排出，从而释放部分水浮力 存在的主要问题是： 1、注重地下室的梁、板、柱、墙的构造构件设计，忽视整体抗浮验算分析，忽视施工的抗浮措施； 2、地下室底板裂痕、漏水，甚至成为地下游泳池，把某些本质上是由于地下水的作用远大于设计荷载而呵斥的工程事故，错判为温度应力作用、砼施工质量等； 抗浮设计和施工中存在的问题 3、对于基地为不透水土层的地基(巩固粘土、基岩)，深基坑支护又采用了止水帷幕或桩、锚、放射混凝土结合支护，忽视水的浮力 4、有些设计人员只对地下室底板的梁、板、墙在地下水浮力荷载作用下的的强度计算，未做整体的抗浮仔细分析，特别是独立地下室、水池等，呵斥地下室整体上浮，给地下室构造带来严重破坏，难以进展复原处置。

这里特别强调的是，地下室的抗浮设计应进展整体抗浮和部分抗浮验算 整体抗浮验算，就是上述所说的保证抗浮力大于水的总浮力 部分抗浮验算，除了梁板墙柱构造构件的强度验算、变形验算和裂痕验算，还应包括部分的抗浮验算，对于大面积地下室上建有多栋高层和低层建筑，建筑自重不均匀，当上部为高层或恒荷载较大时，该范围的整体抗浮才干能够较高，但上部没有建筑或建筑层数不多的部分范围，特别应进展分区、分块的部分抗浮验算，如：柱、桩、墙的  抗浮设计和施工中存在的问题 压力或拉力能否平衡它所影响区域里的水浮力总值 部分抗浮验算主要存在以下问题： 1、设计利用上部构造自重抗浮，只计算上部构造总自重规范值大于总的水浮力设计值，就以为抗浮设计满足要求；既不分析其上部建筑荷载的分布，又未计算部分抗浮，部分范围因抗浮力小于水浮力，底板隆起，呵斥地下室及上部构造部分范围内大面积的破坏 2、设计在地下室底板计算中只验算强度不进展变形的裂痕宽度计算，呵斥底板产生裂痕，漏水严重 3、设计和施工人员对地表水作用认识缺乏，当地下室地基为不透水的岩土层、支护又严密的基坑，普通以为不存在水的浮力，因此呵斥施工期间或运用期间地下室上浮破坏的盲点，一旦暴雨降临，地面的地表水全流入基坑构成“脚盆〞效应，即基坑为的“大脚盆〞，地下室成为“小脚盆〞，施工期间一旦未采取降排水措施就会将“小脚盆〞浮起，运用期间假设不将周围的回填土采用粘性土分层夯实构成止水层，也同样会产生“脚盆〞效应。

 抗浮设计和施工中存在的问题 4、设计和施工人员忽视施工对地下室抗浮的重要性，设计图纸对施工时抗浮措施的要求只字不提，施工人员在施工过程中不关注降水，没有采取降水措施或在抗浮构造未到达设计预定目的时就停顿了降水，导致在施工期间产生地下室上浮破坏 目前在地下室采用抗浮锚杆的抗浮设计中，有以下两种不正确的方法： 1〕上部建筑构造荷重不满足整体抗浮要求，采用锚杆抗浮其计算方法为：总的水浮力设计值/单根锚杆设计值=所需锚杆根数详细做法：底板下(连柱底或砼墙下)满铺锚杆，水浮力全部由锚杆承当，即不思索上部建筑自重，也不思索地下室底板自重可抵抗水浮力的作用，保守且不合理 2〕利用上部建筑构造自重和锚杆共同抗浮，其计算方法为：(总的水浮力设计值-底板及上部构造自重设计值)/单根锚杆设计值=所需锚杆根数详细做法：将锚杆均匀分布在底板下(包括柱底或砼墙下)，锚杆间距用底部面积除所需锚杆根数确定  抗浮设计和施工中存在的问题 上述两种抗浮设计方法，都出现了传力途径不明晰的错误从实际上讲，不论采用“压〞还是“拉〞的方法抵抗水浮力，水的浮力都是均匀作用在底板上的，而构造抗浮力作用(除底板自重外)都具有不均匀性，并不是在整个地下室底板区域均匀分布的，能够集中在一个点上(即柱、桩和锚杆)或一条线上(即墙、梁)，因此，分析其传力途径尤为重要。

如以下图所示，由于与柱、墙相连的梁板一定范围内具有一定的刚度，水浮力可直接与上部构造自重平衡，而上部自重很难传送至远离梁、柱、桩、墙的区域因此，上述第一种方法全部采用抗浮锚杆，上部构造自重为充分利用，呵斥浪费第二种方法，减去上部建筑构造自重后的水浮力由锚杆平均承当，存在平安隐患，由于，中间纯底板区域的锚杆实践受力不会是减去上部自重的水浮力，上部建筑自重是集中在一个点(即柱)或一条线(即墙、梁)上的，一旦地下水到达抗浮设计水位，首先中间纯底板抵抗区域的锚杆破坏和失效，然后渐渐延伸至柱、墙、梁影响区域的锚杆，呵斥一切锚杆失效，最后底板隆起，梁板开裂破坏  抗浮设计和施工中存在的问题 上 抗浮设计和施工中存在的问题 合理的做法是：抗浮力与水浮力平衡计算可分为两种区域：柱、墙、梁影响区域和纯底板抵抗区域纯底板抵抗区域的计算方法应是抗浮锚杆设计承载力除以每平方米水浮力(减去每平米底板自重)，得到抗浮锚杆的受力面积；而柱、墙、梁影响区域应充分利用上部建筑自重进展抗浮，此时设计应验算传送的上部建筑自重能否平衡该区域的水浮力，此外，还应验算在水浮力作用下梁强度和裂痕能否满足要求。

对于上述第二种抗浮设计方法，目前构造上按照底板的梁板采用倒置楼盖计算，即将自重均匀分布究竟板上，保证水浮力传至柱上或墙上，自重不满足抗浮要求的部分，采用抗浮锚杆予以处理 二、抗浮锚杆设计中存在的主要问题 〔一〕地下室抗浮水位确实定 地下室抗浮水位确实定是一个很重要的问题，也是一个非常复杂的问题，拟建场地的地层分布及变化、场地水文地质条件的复杂多变性等，都给抗浮水位确实定带来了较大的问题，而抗浮水位又是地下室抗浮设计中一个决议性的参数，抗浮水位的正确与否对后期地下室的 抗浮设计和施工中存在的问题抗浮设计和施工是至关重要的 根据<高层建筑岩土工程勘察规程>第8.6.2条，场地地下水抗浮设防水位的综合确定宜符合以下规定： 1、当有长期水位观测资料时，场地抗浮设防水位可用实测最高水位，当无长期水位观测资料时，应按勘察期间实测最高水位并结合场地地形地貌、地下水补给、排泄条件等要素综合确定 2、场地有承压水且与潜水有水力联络时，应实测承压水位并思索其对抗浮设防水位的影响 3、只思索施工期间的抗浮设防时，抗浮设防水位可按一个水文年的最高水位确定。

如上所述，抗浮水位确实定是一个非常复杂的问题，在抗浮水位确实定中还存在很多特殊的情况，对这些特殊情况应进展必要的分析和论证：一是地下水赋存条件复杂、变化幅度大、区域性补给和排泄条件能够有较大改动或工程需求时，应进展专门论证；二是对于斜坡地段的地下室或能够产生明显水头差的场地上的地下室的抗浮水位的 抗浮设计和施工中存在的问题 确定，应结合地下室(建筑物)的详细分布和场地内的地形地貌确定，不能笼统确实定一个远高于室外地坪的抗浮设防水位(既要思索地下水渗流在地下室底板产生的非均布荷载对地下室构造的影响，也要思索到水是往低处流的，假设建筑物一侧或多侧是敞开的，水浮力不能够高出室外地坪)；三是在有水头压差的江、河岸边，且存在水力联络，那么应按设计基准期的最高洪水位来确定其抗浮水位；四是对于雨水丰富的南方地域，尤其应留意因地面标高变化后对原抗浮水位的修正，防止产生地表水聚集效应对地下室的破坏 〔二〕抗浮锚杆设计中存在的一些问题的讨论 1、有关的分项系数的取值 目前在地下室抗浮设计中对于水浮力的分项系数和抵抗力的分项系数如何取值是一个很有争议的问题，我国不同规范对水浮力和抵抗力的分项系数有不同的取值，呵斥设计人员分项系数取值时的混乱。

<建筑构造荷载规范>〔GB 50009-2021〕中第3.2.4条规定，抵抗水浮力的构造自重作为永久荷载，对构造有利组合时其分项系数rG取  抗浮设计和施工中存在的问题 1.0是无争议的，但水浮力是可变荷载，其分项系数rQ应该如何取值呢？在该条第3款：“对构造的倾覆、滑移或漂浮验算，荷载的分项系数应满足有关的建筑构造设计规范的规定〞在查阅相关的构造设计规范中，民用建筑地下室及人民防空地下室均未涉及此项内容，只需<给水排水工程构筑物构造设计规范>〔GB 50069-2002〕提到了冠以水浮力可变荷载的分项系数问题 <给水排水工程构筑物构造设计规范>〔GB 50069-2002〕第5.2.2条和5.2.3条中比较明晰的表述了，对于抗浮构造的设计，地表水或地下水作用应是第一可变荷载，(1)在进展构造构件的强度计算时，它的分项系数取值为1.27；即在构造构件的强度计算时，水浮力的根本组合设计值为规范值乘上1.272)当计算整体抗浮的稳定性时，抵抗力只计入永久荷载，水浮力采用规范值乘以抗力系数Ks(取1.05)民用建筑地下室和给排水构筑物在运用功能上存在着一定的差别，但其水浮力的作用和构造的受力性能应是类似的，所以，在相关规范还没有作出明确规定之前，此规范的相关参数值得自创。

3)假设设计者对抗浮水位存在质疑，应将水浮力按荷载规范中的永久荷载和可变荷载的方 抗浮设计和施工中存在的问题 法来确定分项系数即根据<建筑构造荷载规范>〔GB 50009-2021〕第3.1.1条的条文阐明：“在建筑构造设计中，有时也会遇有水压力作用的情况，对水位不变的水压力可按永久荷载思索，而水位变化的水压力应按可变荷载思索〞能否可以了解为当抗浮水位平室外地坪时，水压力就不能够再添加了，视为不变的水压力，在验算抗浮时，水浮力为主要可变荷载效应来控制的组合，它的分项系数宜取1.20；当抗浮水位低于室外地坪，水压力有能够再添加，视为可变荷载，它的分项系数宜取为1.40 此外，在中国建筑规范设计研讨院于2021年编制出版的<全国民用建筑工程设计技术措施－构造〔地基与根底〕>第七章 根底抗浮设计中的 7.3抗浮锚杆设计中，其分项系数采用的是1.35 2、有关抗浮锚杆设计中四种不同规范、规程及规范的设计计算比较 我们在此将<建筑地基根底设计规范>〔GB50007-2021〕---与其配套的是<混凝土构造设计规范>〔GB50010-2021〕、<建筑边坡工程技术规范>〔GB50330-2002〕、建筑边坡工程技术规范>〔GB50330-2021〕、 <岩土锚杆(索)技术规程>〔CECS 22:2005〕以及<全国民用建筑工程设计技术措施－构造〔地基与根底〕>〔2021年)四种规范、规程及规范中有关锚杆的设计计算公式列出，并根据一样的工程实例进展计算比较。

2.1<岩土锚杆(索)技术规程>〔CECS 22:2005〕  抗浮设计和施工中存在的问题 第7.4.1条 钢锚杆的杆体的截面面积应按下式确定： 〔7.4.1〕 或 Kt 为锚杆杆体的抗拉平安系数，按7.3.2条选取； Nt 为锚杆的轴向拉力设计值〔KN〕； fyk、fptk为钢筋、钢绞线的抗拉强度规范值〔kPa〕 第7.5.1条 锚杆或单元锚杆的锚固长度可按下式估算，并取其中的较大值： 抗浮设计和施工中存在的问题 〔7.5.1-1〕 〔7.5.1-2〕 K 为锚杆锚固体的抗拔平安系数，按表7.3.1选取； Nt 为锚杆或单元锚杆的轴向拉力设计值〔KN〕； 注：拉力设计值—锚杆在设计运用期内能够出现的最大拉力值。

La为锚杆锚固段长度(m)； fmg为锚固段注浆体与地层间的粘结强度规范值(kPa)，经过实验确定；当无实验资料时，可按表7.5.1-1或表7.5.1-2取值； fms为锚固段注浆体与筋体间的粘结强度规范值(kPa)，经过实验确定；当无实验资料时，可按表7.5.1-3取值；  抗浮设计和施工中存在的问题 D为锚杆锚固段的钻孔直径(mm)； 为采用两根或两根以上钢筋或钢绞线时，界面的粘结强度降低系数，取0.6～0.85； 为锚固长度对粘结强度的影响系数，应由实验确定；无实验资料时，可按表7.5.2取值； n为钢筋或钢绞线根数 2.2 <建筑边坡工程技术规范>〔GB50330-2002〕 第7.2.1条 锚杆的轴向拉力规范值和设计值可按下式计算： (7.2.1-1) Na=γQ Nak (7.2.1-2)  抗浮设计和施工中存在的问题 Nak ——锚杆轴向拉力规范值(kN)； Na ——锚杆轴向拉力设计值(kN)； Htk ——锚杆所受程度拉力规范值(kN)； ——锚杆倾角(°)； γQ ——荷载分项系数，可取1.30，当可变荷载较大时应按现行荷载规范确定。

第7.2.2条 锚杆钢筋截面面积应满足下式要求： (7.2.2) As——锚杆钢筋或预应力钢绞线截面面积(m2)； ξ2 ——锚杆抗拉任务条件系数，永久性锚杆取0.69，暂时性锚杆取0.92； γ0 ——边坡工程重要性系数； Na——锚杆轴向拉力设计值(kN)；  抗浮设计和施工中存在的问题 fy，fpy——锚筋或预应力钢绞线抗拉强度设计值(kPa) 第7.2.3条 锚杆锚固体与地层的锚固长度应满足下式要求： 〔7.2.3〕 La ——锚杆锚固段长度(m)；尚应满足7.4.1条要求； Nak ——锚杆轴向拉力设计值(kN)； frb ——地层与锚固体粘结强度特征值〔kPa〕，应经过实验确定，当无实验资料时可按表7.2.3-1和表7.2.3-2取值； ； D——锚固体直径(m)； ξ1 ——锚固体与地层粘结任务条件系数，对永久性锚杆取1.00，对暂时性锚杆取1.33。

第7.2.4条 锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度应满足下式要求：  抗浮设计和施工中存在的问题 〔7.2.4〕 La ——锚杆钢筋与砂浆间的锚固长度(m)； γ0 ——边坡工程重要性系数； Na ——锚杆轴向拉力设计值(kN)； fb ——钢筋与锚固砂浆间的粘结强度设计值(kPa)，应由实验确定，当缺乏实验资料时可按表7.2.4取值 d——锚杆钢筋直径(m)； ξ3 ——钢筋与砂浆粘结强度任务条件系数，对永久性锚杆取0.60，对暂时性锚杆取0.72； n——锚杆钢筋(钢绞线)根数(根)  抗浮设计和施工中存在的问题 2.3 <建筑边坡工程技术规范>〔GB50330-2021〕 第8.2.1条 锚杆(索)的轴向拉力规范值应按下式计算： (8.2.1) 式中： Nak ——锚杆轴向拉力规范值(kN)； Na ——锚杆轴向拉力设计值(kN)； Htk ——锚杆所受程度拉力规范值(kN)； α——锚杆倾角(°)； 第8.2.2条 锚杆〔索〕钢筋截面面积应满足以下公式的要求： 普通钢筋锚杆： (8.2.2-1)  抗浮设计和施工中存在的问题 预应力锚索锚杆 〔8.2.2-2〕 As——锚杆钢筋或预应力钢绞线截面面积(m2)； Kb——锚杆杆体抗拉平安系数，应按表8.2.2取值； fy，fpy——普通锚筋或预应力钢绞线抗拉强度设计值(kPa)。

第8.2.3条 锚杆(索)锚固体与岩土层间的长度应满足下式要求 〔8.2.3〕 la——锚杆锚固段长度(m)；尚应满足本规范8.4.1条的规定； K——锚杆锚固体抗拔平安系数，按表8.2.3-1取值； D——锚杆锚固段钻孔直径(m)； frbk——岩土层与锚固体极限粘结强度规范值〔kPa〕，应经过实验确定，当无实验资料时可按表8.2.3-2和表8.2.3-3取值；  抗浮设计和施工中存在的问题 第8.2.4条 锚杆(索)杆体与锚固砂浆间的锚固长度应满足下式的要求： 〔8.2.4〕 la ——锚筋与砂浆间的锚固长度(m)； d——锚筋直径(m)； n——杆体(钢筋、钢绞线)根数(根)； fb——钢筋与锚固砂浆间的粘结强度设计值(kPa)，应由实验确定，当缺乏实验资料时可按表8.2.4取值。

 抗浮设计和施工中存在的问题 2.4<建筑地基根底设计规范>〔GB50007-2021〕 第8.6.3条 对于设计等级为甲级的建筑物，单根锚杆抗拔承载力特征值Rt应经过现场实验确定；对于其他建筑物应符合下式规定： Rt≤0.8d1lf 〔8.6.3〕 Rt——单根锚杆抗拔承载力特征值(kPa)； d1 ——锚杆孔直径(m)； l ——锚杆的有效锚固长度(m)； f ——砂浆与岩石间的粘结强度特征值(kPa)，可按本规范表6.8.6选用； 与此规范相配套的锚筋的配筋面积是按照<混凝土构造设计规范>〔GB50010-2021〕第6.2.22 条轴心受拉构件正截面受拉承载力计算公式：  抗浮设计和施工中存在的问题 〔6.2.22〕 As——纵向普通钢筋的全部截面面积(mm2)； N——轴向拉力设计值(kN)； fy——普通钢筋的抗拉强度设计值(N/mm2)。

第9.6.5条 锚杆预应力筋的截面面积应按下式计算： 〔9.6.5〕 式中： Nt ——相应于作用的规范组合时，锚杆所接受的拉力值(KN) γP ——锚杆张拉施工工艺控制系数，当预应力筋为单束时 可取1.0，当预应力筋为多束时可取0.9； fPt——钢筋、钢绞线强度设计值(kPa) 抗浮设计和施工中存在的问题 第9.6.5条 土层锚杆锚固段长度(La)应按根本实验确定，初步设计时也可按下式计算： 〔9.6.6〕 D——锚固体直径〔m〕； K——平安系数，可取1.60； qs——土体与锚固体间粘结强度特征值(kPa)，由当地锚杆抗拔实验结果统计分析算得 注：第9.6.5和9.6.6条为基坑支护锚杆，为暂时锚杆 2.5<全国民用建筑工程设计技术措施－构造〔地基与根底〕>〔2021年〕 第7.3.2条 抗浮锚杆的设计 1 对设计等级为甲级的建筑物，单根锚杆轴向抗拔承载力应经过现场实验确定；对于其他建筑物可按式(7.3.2-1)和式(7.3.2-2)估算，宜取较小值。

 抗浮设计和施工中存在的问题 Rt = Dlafrb (7.2.3-1) 即 Rt－ 锚杆竖向抗拔承载力特征值； D－锚杆锚固段注浆体直径； la－锚杆锚固段有效锚固长度； frb－锚杆锚固段注浆体与地层的粘结强度特征值，应由实验确定，当无实验资料时可参见表7.3.2-1和表7.3.2-2选用； －阅历系数，对于永久性锚杆取0.8，对于暂时性锚杆取1.0 n Rt = D∑λiqsiali (7.3.2-2) i=1 λi－第i土层的抗拔系数，可按表7.2.2-2取值； qsia－第i土层的锚杆锚固段侧阻力特征值； li－第i土层的锚杆锚固段有效锚固长度。

 抗浮设计和施工中存在的问题 2 抗拔锚杆杆体的横截面积A可以按下式计算： 〔7.3.2-3〕 Ntd=1.35Rt (7.3.2-4) A－抗拔锚杆钢筋或预应力钢绞线横截面面积； Ntd －荷载效应根本组合下的锚杆轴向拉力设计值； Rt－锚杆竖向抗拔力； fy－钢筋或预应力钢绞线的抗拉强度设计值； －锚杆抗拉任务条件系数，永久锚杆取0.69 抗浮设计和施工中存在的问题 3 锚杆杆钢筋与砂筋与砂浆间的的锚固固长度度还应满足下式足下式验算要求：算要求： (7.3.2-5) ns－－ 钢筋或筋或钢绞线根数；根数； D－－ 单根根钢筋或筋或钢绞线直径；直径； fb－－ 钢筋或筋或钢绞线与与锚固注固注浆体体间的粘的粘结强度度设计值，，应由由实验确定，确定，当无当无实验资料料时可参可参见表表7.3.2-3选用；用； ξ3－－ 钢筋与砂筋与砂浆粘粘结强度任度任务系数，系数，对于永久性于永久性锚杆取杆取0.60，，暂时性性锚杆取杆取0.92。

2.6计算比算比较 成都某工程，三成都某工程，三层地下室，水地下室，水头高度高度9.40m，地下室部分构造主体自重，地下室部分构造主体自重52.00kN/m2，，锚杆杆间距距2m×2m那么水浮力那么水浮力规范范值为9.8×9.4-52=40.12kN/m2，，设计值为1.2×9.8×9.4-52=58.54kN/m2(水位年年水位年年变化化幅度不大幅度不大)单根根锚杆的杆的轴向拉力向拉力规范范值为161kN，，设计值为234kN锚杆杆锚固土固土为中密卵石中密卵石层 2.6.1<岩土岩土锚杆杆(索索)技技术规程程>〔〔CECS 22:2005〕〕  抗浮设计和施工中存在的问题 式中：K=2.2，Nt=234kN，D=150mm， fmg=220kPa， =1.3, 那么 = = 3.82m； 式中：n=3，d=22mm， =0.75，fms=2000kPa， 那么 =1.3m。

由上可知，锚杆最小长度应为3.82m 式中：Kt=1.6，Nt=234kN，fyk=335kPa 那么 =1118mm2 即3根22的钢筋(As=1140mm2)  抗浮设计和施工中存在的问题 2.6.2 <建筑边坡工程技术规范>〔GB50330-2002〕 式中：Nak=161kN， =1.0，D=0.15m， frb=110kPa 那么 = 3.11m； 式中： =1.0，Na=γQ Nak =1.3×161=209.3； n=3，fb=0.7×2.1×1000=1470kPa； d=0.022m； =0.6。

那么 =1.14m  抗浮设计和施工中存在的问题 式中：Na=γQ Nak =1.3×161=209.3； =1.0； = 0.69；fy =300kPa 那么 = 1011mm2(假设 =1.1,那么As=1112mm2) 根据上述配筋计算结果，取3根22的钢筋(As=1140mm2) 2.6.3 <建筑边坡工程技术规范>〔GB50330-2021〕 式中：K=2.4(二级边坡工程平安等级下的永久性锚杆)，Nak=161,D=0.15，frbk=160(中密碎石土下限值--160～220)。

那么 = =5.15m  抗浮设计和施工中存在的问题 式中：K=2.4，Nak=161，d=0.022， fb=2.4×0.7(MPa) 那么 = =1.1m 式中：Kb=2.0(二级边坡工程平安等级下的永久性锚杆)， Nak=161,fy=300 那么： = =1073.1mm2。

根据上述配筋计算结果，取3根22的钢筋(As=1140mm2)  抗浮设计和施工中存在的问题 2.6.4<建筑地基根底设计规范>〔GB50007-2021〕 根据Rt≤0.8d1lf l 式中：Rt=161kN，f=110kPa，d1=0.15m， 那么 l =3.88m 式中：N =234kN，fy =300kPa； 那么 =780mm2 2.6.5<全国民用建筑工程设计技术措施－构造〔地基与根底〕>〔2021年) 式中：Rt=161(锚杆竖向抗拔承载力特征值)；  抗浮设计和施工中存在的问题 D=0.015(锚杆锚固段注浆体直径)； la－锚杆锚固段有效锚固长度； frb=110(锚杆锚固段注浆体与地层的粘结强度特征值,按中密碎石土取值：80～110)； －阅历系数，对于永久性锚杆取0.8，对于暂时性锚杆取1.0。

那么 = =3.88m 此外 式中： ta=锚杆钢筋与砂浆间的锚固长度； ns=3(钢筋根数)； D=0.022〔单根钢筋或钢绞线直径〕；  抗浮设计和施工中存在的问题 fb=2400×0.70=1680(钢筋与砂浆间的粘结强度设计值)； =0.60(钢筋与砂浆粘结强度任务条件系数，对于永久性锚杆取0.60，暂时性锚杆0.92) 那么 = =1.04m 式中： Ntd=1.35Rt =1.35×161=217.35(荷载效应根本组合下的锚杆轴向拉力设计值)； A－抗拔锚杆钢筋或预应力钢绞线横截面面积；  抗浮设计和施工中存在的问题 Rt=161锚杆竖向抗拔力； fy=300钢筋或预应力钢绞线的抗拉强度设计值； =锚杆抗拉任务条件系数，永久锚杆取0.69。

那么 = =1050mm2 根据上述配筋计算结果，取3根22的钢筋(As=1140mm2)  抗浮设计和施工中存在的问题 2.6.6 结果比较 规范 锚杆长度(m)锚筋面积(mm2)岩土锚杆(索)技术规程 3.821118建筑边坡工程技术规范(2002版) 3.111011建筑边坡工程技术规范(2013版) 5.151073建筑地基基础设计规范 3.88780建筑地基基础设计规范（基坑工程土层锚杆） 4.97805全国民用建筑工程设计技术措施-2009 结构(地基与基础) 3.881050 抗浮设计和施工中存在的问题 单从上表综合来看，似乎比较合理的的是采用<岩土锚杆(索)技术规程>计算的结果，但上述利用<岩土锚杆(索)技术规程>公式计算锚杆长度时，并未完全采用其表7.5.1-1和表7.5.1-2中的fmg采用，而是采用的勘察报告所提供的值，该值〔中密卵石层fmg=220kPa〕比表7.5.1-2中所列值小，所以根据其公式计算出的锚杆长度相对较长，假设采用表7.5.1-2中所列值计算，那么其锚杆长度的计算结果与<建筑边坡工程技术规范>(GB50330-2002)计算结果差别不大，而计算的锚筋面积的结果二者也比较接近。

对于<建筑边坡工程技术规范>(GB50330-2021)的计算结果，无论是从锚杆长度还是锚杆配筋上说，都是比较大的，主要缘由是该新规范将锚杆的有关计算(锚杆截面、锚固体与地层的锚固长度和杆体与锚固体的锚固长度)由原规范的概率极限形状计算方法转换成平安系数法所致对于<建筑地基根底设计规范>，其锚杆主要是用在岩层锚杆挡墙中，加之其未思索钢筋的平安系数，所以不太适用抗浮锚杆设计计算而用<建筑地基根底设计规范>(GB50007-2021)基坑工程土层锚杆计算的锚杆长度和配筋，由于为暂时锚杆，所以并不适用于永久性的抗浮锚杆；全国民用建筑工程设计技术措施-2021构造(地基与根底)关于抗浮锚杆的设计计算，其长度计算公式采用的是<建筑地基根底设计规范>(GB50007-2021)中的相关公式，所以其计算的锚杆长度一样，而锚杆杆筋截面计算中加了一个1.35的分项系数和锚筋抗拉任务条件系数(永久锚杆取0.69)  抗浮设计和施工中存在的问题 个人建议：在抗浮锚杆相关规范未出台之前，假设相关单位没有指定采用哪本规范进展抗浮锚杆设计时，从相对平安的角度出发，抗浮锚杆的设计计算可优先采用<岩土锚杆(索)技术规程>〔CECS 22:2005〕的相关公式计算锚杆长度和杆筋的配筋面积，其分项系数rQ建议取1.3或1.35；其次也可采用<建筑边坡工程技术规范>〔GB50330-2021〕进展抗浮锚杆的设计计算(关于采用建筑边坡工程技术规范需留意：2002年版的规范曾经于2021年6月1日作废，而2021版的规范中有以下阐明：“8.1.2 锚杆(索)主要分为拉力型、压力型、荷载拉力分散型和荷载压力分散型，适用于边坡工程和岩质基坑工程。

〞与2002版中“7.1.1 锚杆(索)为拉力型锚杆，适用于岩质边坡、土质边坡、岩石基坑以及建(构)筑物锚固的设计、施工和实验〞有区别，所以有些审图单位以为抗浮锚杆设计计算已不宜采用<建筑边坡工程技术规范>〔GB50330-2021〕)，同时需求留意以下问题： 抗浮设计和施工中存在的问题 1、设计计算锚杆的长度和杆筋配筋面积应采用〔上述两规范中〕同一规范中的公式，不能两种规范混用； 2、上述设计计算中，应采用相关勘察报告所提的岩土参数，假设勘察报告未提供相关参数，那么采用相关规范中所列岩土参数的阅历值〔对于规范中所列参数的区间值，应采用对计算结果相对平安的值〕； 3、锚杆的设计计算，其岩土层的相关参数普通均为阅历值(包括勘察报告所提的参数值)，所以在锚杆正式施工前，均应按照规范进展锚杆的根本实验，以验证参数的准确性，并应根据其调整设计 三、抗浮锚杆施工中存在的主要问题 〔一〕抗浮锚杆成孔 抗浮设计和施工中存在的问题 抗浮锚杆成孔中主要存在以下问题： 1、成孔工艺选择不当，呵斥成孔质量较差；例如在裂隙较发育的泥岩中采用气动潜孔锤成孔工艺，呵斥排渣困难，孔内沉渣较多，影响成孔质量等； 2、成孔孔径及垂直度不满足设计要求； 3、成孔深度不满足设计要求； 4、成孔时部分地段地层的分布与设计工况不符时，没有及时和设计沟通并调整孔的深度，呵斥由于锚杆长度的不够而达不到设计抗拔力。

〔二〕抗浮锚杆填砾、注浆 普通抗浮锚杆设计中，其砂浆〔或纯水泥浆〕的强度采用的是M30，但施工中由于存在以下问题，经常导致砂浆或浆液强度达不到设计要求： 1、通常在卵石层中施工的抗浮锚杆，采用的是跟管钻进成孔，然后在制安好杆筋的孔内填入砾料，最后进展注浆；由于砾料的填筑是边拔护壁套管边填砾料，所以当施工不当时〔拔管速度较快，砾料填量不丰满等〕，就会呵斥锚杆部分地段锚固体的直径达不到设计要求，从而影响锚杆质量； 2、浆液〔或砂浆〕的配合比未按照设计〔其中最主要的是浆  抗浮设计和施工中存在的问题 液的水灰比、砂灰比未按照设计要求配制〕进展，导致浆液强度降低影响锚杆质量； 3、灌浆设备及工艺选择不当，呵斥灌浆质量低下：水泥〔砂〕浆采用注浆泵经过高压胶管和注浆管注入锚杆孔，注浆泵的操作压力范围为0.1～12MPa，多采用挤压式或活塞式两种注浆泵，通常采用挤压式注浆泵注入水泥砂浆，活塞式注浆泵注入纯水泥浆；目前对于水灰比不大于0.5的纯水泥浆，用挤压式注浆泵注浆的效果好于活塞式注浆泵许多时候由于压浆设备的选型不当，呵斥注浆效果和质量不佳，直接影响锚杆质量； 4、注浆时其注浆压力、注浆时间及注浆量〔主要是注浆的丰满度不够〕控制不好，导致锚杆质量下降，无法满足设计要求。

〔三〕抗浮锚杆的后期维护 1、在锚杆注浆资料的强度还未到达设计强度的时候，对锚杆进展摇动或其他的破坏，呵斥锚杆的损伤； 2、各类机械设备对锚杆端头杆筋及锚固砂浆(水泥浆)固结体的碾压损伤破坏有关地下室上浮破坏的一些案例及缘由分析 一、青衣人家限价商品房工程地下车库上浮 〔一〕情况简介 1、场地地形地貌及地层情况 该工程位于乐山市中区苏稽镇，由六栋26层住宅楼及地下车库组成，地下车库分布在六栋高层建筑周围，独立构造体系，为地下两层建筑该工程场地地貌单元属青衣江水系I级阶地，地貌成因属冲洪积类型；地形开阔平坦，地面标高374.55~368.80〔部分因挖坑取卵石所致〕；地层从上到下主要为：耕土、粉土、细砂、卵石、中等风化砂质泥岩场地内的地下水类型为第四系孔隙潜水，赋存在粉细砂、卵石层之中据施工降水资料，粉细砂：K=1~2m/d、卵石K=20~30m/d勘探期间为4月平水期，测得地下水埋深0.20~5.00m，水位高程369.76~368.28m补给来源为大气降水和地表径流水；地下水年变幅1.0~2.0m据调查、访问汛期年内最高地下水位高约370.00m，故勘察报告提出的本工程地下车库抗浮设防水位标高按370.00m计。

2、地下车库简介 地下车库为地下两层框架构造，与高层建筑塔楼构造分开，仅 有关地下室上浮破坏的一些案例及缘由分析 在车库人行通道处有挡土墙衔接；±0.000对应的绝对标高为377.570m，顶板面低于室外地面1.2m(地下车库顶板覆土厚度最厚不大于1200mm)；该地下车库构造总高度7.6m，地下车库顶板顶面绝对标高375.32m，地下车库底板底面绝对标高367.42m，地勘抗浮设计水位370.00m，抗浮设计水头h=2.58m，地下车库顶盖覆土厚1.2m以地下车库根本柱网7.8×5.5m进展计算，计算书阐明地下车库施工终了后的自重〔包括上部覆土〕能满足抗浮要求；地下车库抗水板计算采用7.8×5.5m柱网，设计计算阐明抗水板配筋能满足地下车库抗浮要求 如上所述，该地下车库未运用诸如抗浮锚杆之类的抗浮措施，而是采用地下车库的构造自重加上1.2m厚覆土即可抵消2.58m高的水浮力 3、地下车库上浮开裂情况 青衣人家限价商品房工程于2021年9月开工建造，截止2021年7月27日，六栋高层建筑〔9#、10#、11#、12#、13#、14#楼〕主体已施工至15层左右，地下车库已完成混凝土浇筑，尚未按设计工况构成上部覆土，各单体已完成根底分部工程验收。

2021年7月27日，现场发现地下车库顶板出现贯穿性裂痕，地下车库中间部位与边缘区域有明显高差，7月27日现场测得高差为350mm左右，地下车库梁、柱在节点位置出现不同程度的开裂 有关地下室上浮破坏的一些案例及缘由分析 地下车库隆起变形、构件开裂表示图有关地下室上浮破坏的一些案例及缘由分析 地下车库顶板开裂照片一 地下车库顶板开裂照片二有关地下室上浮破坏的一些案例及缘由分析 柱上节点截面受拉开裂 顶板梁与挡土墙交结位置柱截面开裂有关地下室上浮破坏的一些案例及缘由分析 柱下节点截面开裂 顶板梁与挡土墙交结位置下部U形开裂有关地下室上浮破坏的一些案例及缘由分析 〔二〕地下车库上浮开裂缘由 1、勘察报告所提场地地下车库抗浮设防水位偏低 据乐山气候站资料出具的<气候证明>：“2021年7月乐山市中区降雨量为333.8ml，比历史同期平均降雨量265.5ml偏多27.5%。

〞，超越了2021年20年一遇的最大降雨量的25.7%资料阐明，2021年7月自然降雨量的大幅度增高，呵斥场地地下水位异常增高，2021年7月27日发现地下车库上浮开裂后，于2021年7月29日实测已停用的降水井内的地下水水位，其水位标高值为371.07m，已超越抗浮设防水位370.00m综合分析阐明，勘察报告抗浮设防水位370.00m偏低，与场地实践情况不符，是呵斥地下车库上浮的缘由之一 2、施工环节没按相关规范对场地降水实施严厉管理 根据<青衣人家限价房、统建还房工程基坑降水专项施工方案〔修正〕>，方案要求基坑采用管井降水，主体3层混凝土浇筑施工终了后停顿降水作业该方案中无地下车库建筑至何种形状停顿降水作业条件根据相关资料显示，该工程于2021年1月26日停顿基坑降水，此时高层建筑塔楼均已浇筑至±0.000以上，但未浇筑至三层梁、板；地下车库混凝土已浇筑至顶梁、板；截至2021年7月27日发现地下车库上浮开裂时，地下车库顶板尚未覆土〔按设计要求顶板覆土厚1.2m〕，而其间测得该场地地下水位为 有关地下室上浮破坏的一些案例及缘由分析 371.07m，在此工况下，车库自重不能抵抗地下水浮力〔地下车库自重与浮力的比值为0.81〕。

隆起变形发生过程中地下水位能够更高，自重与浮力的比值能够更低可以说降水的停顿是呵斥此次地下车库上浮开裂的主要缘由 二、望江水岸工程地下室构造开裂隆起 〔一〕工程概略 1、场地地形地貌及地层分布 该望江水岸工程位于成都市锦江区，拟建场位置于沙河堡片区，为旧房拆迁后空地，东面临望江宾馆，北、南临近现状道路，北面距沙河约 50m，地面地形起伏不大，相对高差 1.8m地貌单元属成都平原泯江水系三级阶地，所处场地地层特征为：第一层为第四系全新人工填土层，分布厚度 0.8~10.4m；第二层为第四系中、下更新统冰水堆积层〔依次是粘土、粉质粘土、中砂、含粘土卵石〕；第三层为白垩系上统灌口组，含强风化泥岩〔分布厚度 0.4~3.9m〕和中风化泥岩 场地分布的地下水主要为埋藏于人工填土层中的上层滞水〔主要补给来源为大气降水〕，以及赋存于第四系中、下更新统冰水堆积层含粘土卵石中的空隙裂隙水和白垩系上统灌口组泥岩地层中的裂隙水〔主要补给来源为大气降水、河水及区域地下水〕本工程抗浮设计水位地勘报告建议取值〔标高〕为490.00m。

有关地下室上浮破坏的一些案例及缘由分析 2、地下室简介 该工程位于成都市锦江区静居寺路 20号沙河旁，由地上 4栋高层主楼建筑及与主楼地下室连通的二层裙楼地下室〔以下简称纯地下室〕组成，其 1#、4#主楼为地下两层地上 21层的剪力墙构造高层住宅房屋，其 2#、3#主楼为地下两层地上 31层的剪力墙构造高层住宅房屋，纯地下室部分为二层框架构造的车库其±0.00设计标高为496.150m，抗浮设计水位标高为490.00m，地下室顶板相对标高为-1.350〔构造〕该工程总建筑面积为103543.63m2，总占地面积为22381.36 m2，地下室建筑面积为29970.27m2，建筑基底面积为15010.43m2；地下室负一层层高为3.9m，负二层层高为3.95m 纯地下室为二层框架构造，根底采用柱下独立根底+500mm厚防水底板〔双层双向满布Ф14@150钢筋〕，根底以强风化泥岩为持力层，地基承载力特征值为fak=280KPa经过上述数据，地下室需抗浮的水头高度约3.0m，未采用抗浮锚杆等抗浮措施，而是经过计算利用地下室本身的构造自重〔包括顶板一些覆土〕即可满足抗浮要求。

有关地下室上浮破坏的一些案例及缘由分析有关地下室上浮破坏的一些案例及缘由分析 设计要求地下室外墙周围在地下室部分混凝土到达设计强度后应立刻进展周围土的回填任务，回填施工应均匀对称进展，分层夯实，回填土不得采用淤泥、耕植土、膨胀土、生活渣滓及有机质土 3、地下室开裂隆起情况 该工程于 2021年 11月 23日开工，主体构造于 2021年 10月完工且均已验收相关单位于 2021年 4月对地下室的后浇带部分进展施任务业后，除个别井外陆续停顿了地下室降水作业2021年8月5日隆起开裂时正在进展装饰部分的施工，其纯地下室部分的顶板上部大部分已堆土〔或覆土〕绿化 2021年7月初几场大雨〔暴雨〕后，相关单位发现纯地下室部分的根底抗水板〔地下室底板〕有上拱变形景象，其上部框架部分的柱、梁、板构件出现不同程度的裂痕及损伤为遏制损伤进一步加剧，施工单位于 2021年 7月 10日对地下室底板进展开孔〔钻孔直径约 100mm〕导水，开孔时有大量水从底板冒出，其中位于 2#、3#楼北侧中间位置孔的涌出水头到达负二层底板位置〔不小于3.78m〕，约2小时后涌出水头高度回落为2.5m，之后约6小时左右逐渐回落至底板外表，随后用水泵进展抽水，在此过程中地下室底板积水最深约 0.52m。

有关地下室上浮破坏的一些案例及缘由分析 据工程施工单位对其地下室继续进展的变形位移观测资料显示：该工程纯地下室存在整体上浮及部分构件〔地下室底板、顶板和独立柱根底〕上拱变形景象，其变形值在 10～160mm范围；至 2021年 7月 10日对底板开孔导水后上述出现上拱变形的底板开场逐渐下沉之后相关单位于2021年7月16日对地下室底板的竖向位移进展了抽测，抽测结果阐明，纯地下室抗水板〔底板〕的竖向位移最大值约 41mm〔含底板施工误差〕有关地下室上浮破坏的一些案例及缘由分析 有关地下室上浮破坏的一些案例及缘由分析 开孔导水时的水柱照片有关地下室上浮破坏的一些案例及缘由分析 地下室框架柱柱顶程度裂痕照片 地下室框架柱柱顶斜向裂痕照片 有关地下室上浮破坏的一些案例及缘由分析 地下室框架柱柱顶角部混凝土压碎照片 地下室框架柱角部混凝土压碎照片 有关地下室上浮破坏的一些案例及缘由分析 地下室底板裂痕照片 地下室填充墙交叉裂痕照片 有关地下室上浮破坏的一些案例及缘由分析 〔二〕地下室隆起开裂缘由 望江水岸工程上述地下室上浮事件的主要缘由系2021年7月初的几场大雨〔暴雨〕所构成的丰富大气降水〔地表水〕短时间内快速涌入地下室基坑，由于地下室周边部分土层浸透性差，加之基坑护壁对水流浸透的妨碍作用，使得渗入基坑的大气降水产生的水头压力无法经过土层短期内自然散失；封锁的底板下的水和地下室挡土墙侧壁外的水构成较高的水头压力使得地下室上浮开裂。

此外，根据现场钻孔处涌水高度判别，该地下室同标高底板水头压力不一致，后续处置过程中应对其影响进展充分思索 该工程地下室上浮开裂缘由本质就是我们前面所说的脚盆效应，由于基坑周边肥槽回填不密实，暴雨期间大量的雨水沿肥槽下渗至地下室底板处，构成较高的水头差，从而呵斥地下室的上浮开裂 除上述两个实例外，还有一些例子就不在此详细阐明了，只把主要的呵斥地下室上浮破坏的一些缘由列举如下： 1、勘察报告所提地下水抗浮设防水位不准确，与实践情况有有关地下室上浮破坏的一些案例及缘由分析 出入； 2、由于后期周边环境的变化〔例如某工程地下室位于府南河附近，场地地层显示地下水与河水有一定的水力联络，勘察报告所提抗浮水位思索了地表水的历史最高洪水位，但后期有关部门决议在接近该工程的府南河上建一座人工橡皮坝，由此呵斥了该段地表水位和地下水位的上升，并对抗浮设防水位产生了影响〕，呵斥抗浮设防水位变化，而地下室抗浮设计中又未能思索后期的变化，呵斥对地下室的上浮破坏； 3、设计单位〔主要是指构造设计〕对抵抗水浮力的梁、板的强度计算错误，导致由于梁、板强度〔包括裂痕〕不够和整体抗浮不够导致的上浮开裂； 4、抗浮锚杆设计中，由于锚固体与地层之间的摩阻力参数取值不当、而锚杆的根本实验也未按照要求去做，呵斥锚杆的实践承载力达不到设计计算的承载力，导致锚杆在水浮力作用下失效; 5、由于抗浮锚杆施工质量不合格产生的锚杆失效导致的地下室上浮开裂，其中多数是由于锚杆压浆质量较差和锚杆长度未按照设计施工所致，尤其是前者，主要缘由一是浆液未按照设计的 有关地下室上浮破坏的一些案例及缘由分析 灰比配置，二是压浆过程中压浆量和灌浆压力未按设计要求进展，导致一些锚杆的由纯水泥浆或水泥砂浆组成的固结体的直径和长度均偏小，呵斥的结果就是锚杆的抗拔承载力不满足设计要求； 6、由于后期维护不力，各种外力〔包括机械碾压、其强度还未到达设计强度时的摇摆等〕呵斥锚杆在接近地表的相当长的一部分遭到破坏，导致其承载力无法满足设计要求。

7、锚杆施工当中由于实践工况与设计工况不符或有差别时，未能及时反响设计进展相应的变卦调整，导致锚杆承载力与设计要求不符 有关地下室上浮破坏的一些案例及缘由分析 机械碾压抗浮锚杆照片有关地下室上浮破坏的一些案例及缘由分析 抗浮锚杆锚固体部分缺失照片有关地下室抗浮问题的一些思索 随着地下空间广度和深度的不断扩展，地下建筑物抗浮问题越来越显示出其重要性，尤其是最近几年省内各地地下室上浮开裂的事件越来越多，反映出抗浮设计及施工中存在比较多的问题，这些问题当中，除去对抗浮认识不够和人为的侥幸转为〔尤其是开发商从节约资金的角度出发〕外，对抗浮设计中一些问题的认识和深化研讨不够，也呵斥了一些事件的发生，经过近几年工程的实际，本人以为目前抗浮设计和施工中比较突出和需求处理的主要问题有： 1、抗浮设防水位确实定：看起来只是一个简单地水位，但其牵涉很广，包括地形地貌、地层岩性、浸透性、地表水地下水分布及埋藏条件、迳流条件、含水量、周边环境条件等等，抗浮设防水位又是一切抗浮设计和施工的前提，目前还没有一个准确确实定抗浮设防水位的一个一致的方法〔本人觉得未来也不能够有〕，只需一个确定抗浮设防水位的原那么，所以很多时候靠的是阅历〔当然阅历也要靠多年的实际和综合条件下的判别〕，对一些人来说就是靠拍脑袋来定的。

不过从好的方面来说，随着地下室上浮开裂事件的增多，人们尤其是开发商对地下室抗浮问题越来越注重注重，对抗浮设防水位确实定也越来越注重 有关地下室抗浮问题的一些思索 2、抗浮设计中水浮力的分项系数目前没有一个一致确实定的数值，在抗浮设计计算中是仁者见仁智者见智，各种取值是应有尽有，据我所知，有取以下各值的：1.2、1.27、1.30、1.35和1.40，不过在成都地域取1.2和1.3的相对较多，尤其是取1.3的比较普遍；究其缘由，主要是目前还没有一个地下建筑抗浮方面的规范，不过很快相应的规范就会正式出台了，到时候这就不是一个问题了；此外抗浮规范的出台，还会处理目前抗浮锚杆设计中根据自我需求选择不同规范进展设计计算和各种规范混用的问题 3、不同条件下抗浮问题应如何思索：没有一致地下水位、地层主要为浸透性较差的粘土层，下部为砂泥岩〔包括有基岩裂隙水和没有基岩裂隙水的情况〕，在这里，首先能否提出抗浮设防水位？其次该如何思索抗浮问题〔首先是能否需求抗浮，其次是如何进展抗浮〕？上述一些场地，由于基岩裂隙水的迳流通道和裂隙的发育不尽一样，有能够呵斥短时间内无地下基岩裂隙水的存在〔勘察期间无地下水〕，但随着时间的推移和地下水迳流环境的变化，经过数月甚至数年后，其地下水又能够构成一致的基岩裂隙水的水位，对地下建筑物产生上浮影响。

有关地下室抗浮问题的一些思索 例如绿地468工程，4、5号地块3～4层地下室，未见基岩裂隙水或水量有限，但8号地块为五层地下室，随着深度的添加，其基岩裂隙水的水量和水位均有变化，在这种情况下又该如何思索抗浮问题呢？近几年出事的地下室上浮开裂事件中，在这类地层的也占有一定的数量，当然多数是由于前面讲的由于肥槽的回填不满足防渗要求而产生的水盆效应呵斥的事件，但一些上浮开裂的地下室在后期的处置当中也发现，本来无水的基岩当中构成了一定水位的基岩裂隙水，而且其水位在相当长的一段内都是比较稳定的；诸如此类的抗浮问题应该如何思索，我想应该是我们今后需研讨和分析的问题，这类问题的处理也不是一朝一夕能完成的 4、随着环境污染的加剧，目前世界范围内极端异常天气不断在添加，所谓50年一遇、100年一遇的降水已呈常态出现，在这种情况下，各地域域水文地质条件将如何变化，其变化趋势又如何，都是我们需求关注和研讨的问题，它将直接关系到地下水水位、水量的变化，也是未来对抗浮问题的关键影响所在，也希望引起大家的注重有关地下室抗浮问题的一些思索 5、地下室抗浮有关问题，牵涉面较广，尤其是构造方面的整体抗浮和部分抗浮问题，需求构造设计和岩土设计亲密配合；目前各构造设计单位对地下室抗浮设计多采取一下两种方式: 一是根据抗浮水位、地下室构造、荷重等等，进展整体和部分的抗浮验算，并将抗浮锚杆的布置及单根抗拔力明确后，由具有相应资质的单位进展抗浮锚杆的深化设计-即根据单根锚杆的抗拔力要求确定锚杆长度和杆体的配筋；二是根据上述条件，直接将要求的抗浮力值给出，由后者进展抗浮锚杆的设计〔包括抗拔力、间距、长度、配筋等〕。

个人以为，地下室〔地下构造〕抗浮设计，应该以构造设计单位为主，岩土设计单位为辅，这样效果会更好 。