一层楼板180mm厚高支模专家论证.docx

扣件式钢管支架楼板模板安全计算书（一层180mm厚楼板）一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013二、计算参数楼板厚度h(mm)楼板边宽B(m)主梁布置方向立柱横向间距lb(m)立杆自由端高度a(mm)次梁间距a(mm)主梁悬挑长度b1(mm)结构表面要求计算依据基础类型地基承载力特征值fak(kPa)基本参数180楼板边长L(m)8.15模板支架高度H（m）5.05平行于楼板长立柱纵向间距la(m)0.9边0.9水平杆步距h1(m)1.8400架体底部布置类型垫板300次梁悬挑长度a1(mm)200200主梁合并根数1表面外露剪刀撑（含水平）布置方式普通型《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008荷载参数混凝土楼板地基土类型//架体底部垫板面积A(m^2)0.4.是否考虑风荷载是架体搭设省份、城市湖南张家界地面粗糙度类型B类模板及其支架自重标准值0.3G1k(kN/m^2)新浇筑混凝土自重标准值24钢筋自重标准值1.1G2k(kN/m^3)G3k(kN/m^3)计算模板及次梁时均布活荷2.5计算模板及次梁时集中活荷2.5载Q1k(kN/m^2)载Q2k(kN)计算主梁时均布活荷载1.5计算立柱及其他支撑构件时1Q3k(kN/m^2)均布活荷载Q4k(kN/m^2)基本风压值Wo(kN/m^2)0.3.简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1.（图3）横向剖面图2三、面板验算取b=1m单位面板宽度为计算单元。

W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：.q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×1+1.4×2.5×1)=8.353kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1kb}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1)=8.059kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(8.353,8.059)=8.353kN/m（图4）可变荷载控制的受力简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×1)=5.203kN/mp1=0.9×1.4Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kN.（图5）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×1)=5.854kN/mp2=0.9×1.4×0.7Q2k=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN（图6）永久荷载控制的受力简图取最不利组合得：Mmax=0.094kN·m.（图7）面板弯矩图σ=Mmax/W=0.094×106/24000=3.916N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×180/1000)×1=4.818kN/m（图8）正常使用极限状态下的受力简图（图9）挠度图.ν=0.307mm≤[ν]=300/400=0.75mm满足要求四、次梁验算当可变荷载Q1k为均布荷载时：计算简图：（图10）可变荷载控制的受力简图1由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k+（G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×300/1000+1.4×2.5×300/1000)=2.506kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+（G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×300/1000+1.4×0.7×2.5×300/1000)=2.418kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(2.506,2.418)=2.506kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：.q3=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×300/1000)=1.561kN/mp1=0.9×1.4Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kN（图11）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×300/1000)=1.756kN/mp2=0.9×1.4×0.7Q2k=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN（图12）永久荷载控制的受力简图.、强度验算（图13）次梁弯矩图Mmax=0.661kN·mσ=Mmax/W=0.661×106/(64×103)=10.332N/mm2≤[f]=11N/mm2满足要求、抗剪验算（图14）次梁剪力图Vmax=3.462kNτmax=VmaxS/(Ib0)=3.462×1000×48×103/(256×104×6×10)=1.082N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2满足要求.、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×180/1000)×300/1000=1.445kN/m（图15）正常使用极限状态下的受力简图（图16）次梁变形图max=0.218mm≤[ν]=0.9×1000/400=2.25mm满足要求五、主梁验算将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。

A. 由可变荷载控制的组合：.q1=Υ0×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q3ka}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×300/1000+1.4×1.5×300/1000)=2.128kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=Υ0×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q3ka}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×300/1000+1.4×0.7×1.5×300/1000)=2.153kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(2.128,2.153)=2.153kN此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.3+(24+1.1)×180/1000)×300/1000=1.445kN/m此时次梁的荷载简图如下.（图18）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=2.133kNRkmax=1.432kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=28.8/1000=0.029kN/m自重设计值为：g=Υ0×1.2gk=0.9×1.2×28.8/1000=0.031kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：.（图20）主梁正常使用极限状态受力简图、抗弯验算（图21）主梁弯矩图Mmax=0.578kN·mσ=Mmax/W=0.578×106/(64×1000)=9.024N/mm2≤[f]=11N/mm2满足要求.、抗剪验算（图22）主梁剪力图Vmax=3.972kNmax=QmaxS/(Ib0)=3.972×1000×48×103/(256×104×6×10)=1.241N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2满足要求、挠度验算（图23）主梁变形图νmax=0.672mm≤[ν]=0.9×103/400=2.25mm满足要求.、支座反力计算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rzmax=6.945kN六、立柱验算、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：=h1/i=1.8×1000/(1.6×10)=112.5≤[λ]=150满足要求、立柱稳定性验算根据λ查JGJ162-2008附录D得到φ=0.478不考虑风荷载N1=0.9×[1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q4k]lalb+0.9×1.2×H×gk=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×180/1000)+1.4×1)×0.9×0.9+0.9×1.2×5.05×0.141=6.004kNf=N1/(φA)=6.004×1000/(0.478×(3.98×100))=31.562N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求B考虑风荷载风荷载体型系数：.k=zs0=0.115×1×0.3=0.035kN/m2Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.035×0.9×1.82/10=0.013kN·mN2=0.9×{1.2(G1k+(G2k+G3k)h)lalb+0.9×1.4[Q4klalb+Mw/lb]+1.2×H×gk}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×0.9×0.9+0.9×1.4×(1×0.9×0.9+0.013/0.9)+1.2×5.05×0.141)=5.918kNf=N2/(φA)+Mw/W=5.918×1000/(0.478×3.98×100)+0.013×106/(4.25×103)=34.092N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=Rzmax=6.945kNN=6.945kN≤[N]=30kN满足要求八、抗倾覆验算根据规范规定应分别按混凝土浇筑前、混凝土浇筑中两种工况进行架体进行抗倾覆验算。

工况1：混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生(G1k)其他水平力作用于架体顶部，大小为0.02G1k，则：MT=0.9×1.4(ωkLH2/2+0.02G1kLBH)=0.9×1.4×(0.035×8.1×5.052/2+0.02.×0.3×8.1×5×5.05)=6.036kN·mMR=1.35G1kLB2/2=1.35×0.3×8.1×52/2=41.006kN·mMT=6.036kN·m≤MR=41.006kN·m满足要求工况2：在混凝土浇筑过程中，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生其他水平力作用于架体顶部，大小为0.0。