北京地铁5号线盾构隧道设计施工要点.docx

北京地铁盾构隧道设计施工要点北京城建设计研究总院    杨秀仁摘要：北京地铁五号线首次在北京地区采用盾构法修建地铁隧道，盾构试验段工程已经取得成功鉴于盾构隧道设计和施工在很大程度上依赖于地质条件，而北京与上海和广州的地质条件差异较大，因此，通过盾构试验段工程对设计和施工进行了系统的研究一、 工程背景及盾构隧道基本情况1、 地铁五号线概况      北京地铁五号线南起丰台区的宋家庄，北至昌平区的太平庄线路全长27.6Km，在四环路南北分别采用了地下和地面、高架线路型式，南段的地下线长16.9km，北部的地面和高架线10.7km全线共设22座车站，其中地下站16座，高架和地面站6座图1为地铁五号线工程线路示意图图 1 北京地铁五号线工程线路示意图      在地铁五号线工程地下线路段，部分线路受环境条件限制，隧道基本在现状低矮破旧的建筑物下通过，对地面沉降的要求较高，加上工程地质和水文地质条件复杂，地面无降水条件，因此采用盾构法施工采用盾构法施工的区段为宋家庄～刘家窑地段、东单～和平里北街地段2、 盾构试验段概况      由于北京以往没有采用盾构法施工地铁隧道的工程经验，且本地区的地质条件与国内其他采用过盾构法施工的城市有比较大的区别，为了确保地铁五号线正式施工能够顺利进行，首先选择正线典型的地段开展试验段施工，以摸索和掌握北京地区特有条件下的盾构隧道设计、施工技术。

盾构试验段选在北新桥站～雍和宫站区间线路的左线（西侧），试验段隧道长度约688m试验段线路平面见图2，由图上可以看出，试验段隧道基本在现状建筑物下方穿过图2 盾构试验段线路平面图3、 试验段工程地质及水文地质条件(1) 工程地质条件      沿线隧道通过的地层均为第四纪冲洪积地层，除表层的填土外，主要有粘土、粉土、砂及卵石等地层，其中卵石的最大粒径为250mm图3为试验段地质纵断面图 (2) 水文地质条件      根据工程勘察报告，地层中赋存有上层滞水、潜水和承压水      上层滞水：水位埋深在5.0～7.0m之间      潜水：水位埋深在14.0m左右潜水具有弱承压性，水位高出含水层顶板为0.5～2.8m      承压水：含水层的顶板埋深为21.0～25.0m，水头高出含水层顶板为1.0～3.0m4、 试验段盾构隧道有关设计参数      (1)  隧道直径：盾构区间隧道采用圆形结构，隧道管片设计内净空5400mm，（其中考虑了隧道施工误差、测量误差及隧道变形等因素周边预留100mm的裕量保证限界直径5200mm的要求），管片厚度为300mm，隧道管片衬砌外径为6000mm。

      (2)  管片的型式及构造 (见图4)：管片环宽1200mm，环向分6块，即3块标准块（中心角67.5°），2块邻接块（中心角67.5°），一块封顶块（中心角22.5°）管片之间采用弯螺栓连接（螺栓直径24mm），环向有纵缝6个，每接缝有环向螺栓2个；纵向端面共设纵向螺栓16个（封顶块1个，其它管片端面3个）      (3)  管片环与环之间采用错缝拼装方式管片端面采用平面式，仅在设置防水胶条处留有沟槽      (4)  管片有3种类型，即标准环、左转环和右转环二、 盾构试验段工程的主要研究内容      盾构隧道的设计与施工在很大程度上依赖于地质条件，我国的上海和广州已经采用盾构法成功实施了不少工程，也作过不少研究，但这两地区的地质条件与北京差异较大上海地区的地层为淤泥质地层，非常松软，自稳能力差，侧压力比较大且分布均匀；广州地区的地层除在浅表有一层比较薄的土层外，基本为强风化～中风化～微风化岩层，围岩的强度模量高，自稳能力好，而河网发育，地下水充沛，时有构造断裂出现在工程线路上；而北京地区表层从0～80m范围基本为第四纪冲洪积地层，既有表层的松散回填土层，又有从粘土～粉土～各种粒径的砂层～砾石层～卵石层等各层交替组合形成的地层，从性质上与上海地区截然不同，而与广州地区的地层也有较大的区别。

      试验段工程从设计、管片生产和施工等方面进行了系统的研究，主要开展的研究项目有：1．盾构隧道管片地层的相互作用和管片接头刚度研究      通过室内模型试验、管片接头试验、管片抗弯试验和现场大量的实验测试，并结合理论分析，探索北京特有地层条件下的盾构隧道管片与地层的相互作用形式及规律提出北京特有地层条件下，盾构隧道周围地层荷载的分布、变化规律和取值方法基于研究成果提出的土压分布规律，对管片设计进行优化；2．管片生产技术的研究      为确保混凝土管片的质量，对高性能混凝土配合比、混凝土构件自动蒸养系统、盾构管片生产工艺及试验设施、施工机具等进行研究，并编制了管片生产企业标准和预制混凝土盾构管片操作质量标准3．盾构施工技术的研究      在试验段施工过程中，对盾构始发技术、开挖面稳定措施、管片拼装技术、地表沉降控制技术、壁后注浆技术、盾构施工监测技术和盾构施工测量技术等进行研究三、 北京特有地层条件下盾构工法隧道衬砌设计与施工      通过开展上述各项研究，初步掌握了北京特有地层条件下盾构工法隧道衬砌设计和施工技术1、 管片接头研究      管片接头作用力的大小，将直接影响到整环隧道的受力，一般情况下螺栓的作用越强，隧道的内力就越大，另外，螺栓对隧道的变形有一定的限制作用。

我们从两个方面研究了采用弯螺栓连接的管片接头1） 现场测试研究      我们在试验段隧道埋设了螺栓应力计，以测试管片拼装后到推出盾尾一段时间螺栓的受力行为和螺栓应力值，每组测试断面由两环管片组成，相互验证     试验段只进行了环向螺栓应力测试，螺栓应力随时间变化规律见图5、图6所示，其应力变化过程主要有初始阶段、推进阶段、应力维持阶段和应力上升阶段等 l 初始阶段      对螺栓首先进行标定，然后插入到螺栓孔中，在螺栓上紧以前，其应力维持在较低的水平螺栓拧紧分两次实现，第一次先进行预紧，施加总紧固力的20％～30％，第二次紧固到位，从图上可以明显看出其过程，拧紧螺栓后，当管片尚位于盾尾内部时，螺栓应力一直维持在紧固应力的水平l 推进阶段      随着盾构机的推进，衬砌管片被推出盾尾，在此过程中，螺栓的应力均匀下降，其下降幅度很大，有些部位甚至螺栓应力接近0，这一过程显示出螺栓的暂时“失效”现象      初步分析其主要原因是：随着盾构管片推出盾尾，具有一定压力的同步注浆浆液逐步充满管片衬砌周围，产生径向的压力，使各管片之间的橡胶止水带被进一步挤密，导致螺栓松弛l 应力维持阶段      盾构推出盾尾，螺栓应力松驰后，在一定时间范围内，螺栓继续维持低应力水平，量值增加不大。

一般情况下这一阶段可持续8～10个小时左右，与浆液的凝固时间基本一致      初步分析其主要原因是：盾尾注浆浆液凝固并达到强度以前，对隧道衬砌的作用仍基本类似液体作用方式，管片内力以轴力为主，与上一阶段相似l 应力上升阶段      应力维持阶段后，随时间的推移，螺栓的应力呈线性上升，直到维持与初期紧固应力相当的水平应力上升阶段的时间一般持续30天左右      初步分析其主要原因是：随着注浆浆液硬化，管片与地层间形成了硬性接触，地层的变形直接作用在管片上，又由于各方向地层荷载的不同，破坏了原来一直保持的周边均匀作用，使管片接头发生转角，螺栓受拉这种地层变形达到一定的程度后，地层与隧道衬砌间又形成了一个相对平衡的受力体，并维持稳定      根据以上各阶段的情况，可以初步归纳以下几个结论：      a. 在盾尾拼装阶段，螺栓的主要作用是将预制管片连接起来，确保推出盾尾前衬砌环的稳定，并保持衬砌环的形状；      b. 盾尾注浆浆液的凝固时间决定了盾构隧道与地层作用（直接作用）的早晚，地铁五号线盾构试验段隧道的这一时间为8～10小时在有条件的情况下，应尽量缩短浆液的凝固时间；      c. 由于北京地层具备比较好的自稳能力，对圆形盾构隧道而言，隧道与地层相互作用达到稳定的时间比较长，约为30天；      d. 隧道与地层的受力平衡作用要靠隧道衬砌的变形来形成，一般情况下螺栓应力上升阶段的时间比较长，建议施工期间在管片推出盾尾后2天左右对螺栓进行二次紧固，这样可以相对提早使隧道与地层间形成受力平衡关系；      e. 地铁五号线盾构试验段螺栓的初始紧固应力为50～100MPa左右。

2） 管片接头刚度试验研究      根据对不同接头刚度的管片环的力学分析，接头刚度大小对管片的受力有较大影响，而管片接头刚度由于接触面受力和变形的复杂性，仅靠理论分析无法准确给出因此我们开展了管片接头刚度室内试验研究，采用原型管片进行测试试验主要想达到以下几个目的：a. 研究管片环向接头弯曲变形特性；b. 研究管片环向接头的刚度；c. 研究弯曲过程中接头联接螺栓的受力和变形规律；d. 研究弯曲过程中接头附近的钢筋与混凝土的变形和破坏规律试验采用的管片型式与加载方式见图7图7 试验采用的管片型式与试验加载方式示意图（注：横向力考虑从内侧和外侧分别加载两种方式）      为了能够模拟管片接头的实际受力状态，分别考虑从顶部施加不同量值轴力和从侧向施加侧力轴力值范围由25t～175t，侧力值由0开始一直加载至构件破坏      试验所得M—θ关系曲线见图8、图9接头的破环方式基本为管片边缘外皮的呈层剥落试验基本结论：      l 通过试验发现，在一定的轴力作用下，管片的张开角度与弯矩基本呈直线变化但当弯矩超过某一特定值时，其线性关系的斜率增大该特定值已经大大超过管片的实际限值      l 由于管片螺栓布置对截面的不对称，内刚度（向内弯曲刚度）一般相当于外刚度（向外弯曲刚度）值的两倍。

      l 在试验段隧道轴力作用下的转角基本上可以用下述公式描述（不同轴力条件下也同样可以有类似公式描述）：向内弯曲：       由上述公式可以推导出地铁五号线盾构试验段管片的向内和向外弯曲的接头刚度为：Kθ内＝34000kN·m/radKθ外＝17000kN·m/rad      考虑到北京地区地层具有一定的自稳能力，在设计计算时，可对实验数据作一定折减后采用，建议取值为：Kθ内＝30000kN·m/radKθ外＝15000kN·m/rad2、 盾构隧道与地层的相互作用规律研究      为研究盾构隧道施工过程中地层荷载作用的变化规律以及荷载分布规律，我们进行了现场测试、室内模型试验和理论分析等方面的研究1） 现场测试研究      在现场进行了大量的结构内力、隧道与地层的接触应力和变形测试      经过现场测试发现，无论管片与地层的接触应力还是钢筋应力均呈现与前述螺栓轴力基本相似的变化状态和规律接触应力发展规律（见图10）： l 初始阶段      当管片拼装完成，仍停留在盾尾内部时，由于尚未受到周围的荷载作用，因此接触应力较小l 推进阶段      管片逐步推出盾尾并同步注浆后，接触应力呈线性逐渐增加。

主要原因是管片推出后，由于注浆浆液压力形成了对管片的作用此过程一般持续1～2小时l 稳定阶段      在管片推出盾尾，同步注浆完成后，其接触应力能够维持在一定数值范围内，直到注浆浆液凝固l 后期发展      接触应力在盾构刚刚推出盾尾时，在隧道周边的分布是比较均匀的，反映出半流体作用的特征（见图11）但当浆液凝固后，周边的接触应力发展则呈现出不平衡的状态，上。