射频微波天线及ADS仿真.ppt

第12章 射频/微波天线•12.1 12.1 天线基础知识天线基础知识•12.2 12.2 常常见见的的天天线线结结构构•12.3 12.3 单单极极天天线线和和对对称称阵子天线阵子天线 •12.4 12.4 喇叭天线喇叭天线•12.5 12.5 抛物面天线抛物面天线•12.6 12.6 微带天线微带天线12.1 天线基础知识•12.1.1 天线基本指标•天线的基本指标介绍如下：•(1) 天线增益G定义为 •（12 - 1a）• • 式中,Pr为被测天线距离R处所接收到的功率密度,单位为W/m2; Pi为全向性天线距离R处所接收到的功率密度, 单位为W /m2•增益为G的天线距离R处的功率密度应为接收功率密度,即• (2) 天线输入阻抗Zin定义为•式中,U为在馈入点上的射频电压； I为在馈入点上的射频电流（12 – 1b）（12 – 2a）•天线是个单口网络,输入驻波比或反射系数是一个基本指标,为了使天线辐射尽可能多的功率,必须使天线与空气匹配,输入驻波比尽可能小。

阻抗、驻波比与反射系数的关系为（12 – 2b）•(3) 辐射效率ηr定义为• （12 - 3）••式中,Pr为天线辐射出的功率,单位为W；Pi为馈入天线的功率，单位为W•(4) 辐射方向图：用一极坐标图来表示天线的辐射场强度与辐射功率的分布,如图12-1所示• (5) 半功率角的定义如图 12 - 2 所示 图 12-1 辐射方向图 图 12-2 半功率波束宽度(a) 按电场定义； (b) 按功率定义•(6) 旁瓣: 在主辐射波瓣旁,还有许多副瓣,沿角度方向展开如图12 - 3 所示其中,HPBW为半功率波束宽度,辐射最大功率下降3dB时的角度; FNBW为第一零点波束宽度; SLL为旁瓣高度,辐射最大功率与最大旁瓣的差 图 12-3 主瓣与旁瓣•(7) 方向系数D定义为• （12 - 4） • 式中,Pmax为最大功率密度,单位为W/m2; Pav为平均辐射功率密度,单位为W/m2•常见的天线方向系数如下：• 偶 极 天 线 D=1.5 或 1.76dB• 单极天线 D=1.5 或 1.76 dB• 抛物面天线• 喇叭天线•式中,d为抛物面半径,λ为信号波长,A为喇叭口面面积。

 •12.1.2 远区场概念•通常,天线看作是辐射点源,近区是球面波,远区为平面波, 如图12 - 4 所示辐射方向图是在远区测量下面给出远、 近场的分界点 图 12-4 远区场概念•在图12 -4 中,有以下几何关系：•通常,R<<Δl时,有 • 如果 ,相位误差为22.5°,远区场为 （12 - 5） （12 – 6b） （12 – 6a） •如果 , 相位误差为11.25°,远区场为••（ 12 - 6c）•12.1.3 天线的分析•一般地,天线的分析是解球坐标内的Helmholtz方程,得到矢量位函数如图12 - 5 所示,天线体积为V,电流为J, 在观测点的矢量位函数为（12 -7）• • 为自由空间的格林函数矢量位函数为天线上的电流与观测点格林函数乘积在天线体积上的积分有了A(r),即可得到H(r),然后再求出E(r)实际天线工程中,由于天线电流的分布很难确定,由积分计算矢量位函数也十分困难,常用的数值解法过程也很麻烦 图 12-5 求解矢量位函数12.2 常见的天线结构•在射频/微波应用上,天线的类型与结构有许多种类。

就波长特性分,有八分之一波长、四分之一波长、 半波天线； 就结构分,有单极子型、 对称振子型、 喇叭型、 抛物面型、 角型、 螺旋型、介质平板型及阵列型天线等,如图12 - 6 所示； 就使用频宽分,有窄频带型（10%以下）和宽频带型（10%以上）表12 - 1归纳了天线类型图12 - 7 给出了三种天线的增益比较 图 12-6 常见天线图 12-7 三种常用天线增益比较表12 - 1 天线分类12.3 单极天线和对称阵子天线 • 单极天线和对称阵子是全向天线,广泛应用于广播、 移动通信和专用无线系统中对称阵子是基本天线,单极天线是对称阵子的简化形式,长度是对称阵子的一半,与地面的镜像可以等效为对称阵子,如图12 - 8所示对称阵子长度小于一个波长,辐射方向图是个油饼形或南瓜形在θ=90°时电场辐射最强, θ＝0°时没有辐射磁场辐射是个圆环,沿方向相同单极天线是个全向天线,可以接收任何方向的磁场信号,增益为1图 12-8 单极天线和对称阵子及其方向图•一般地,对称阵子天线的长度等于半波长,单极天线的长度等于四分之一波长,阻抗为73 Ω,增益为1.64（2.15 dB）。

如果天线长度远小于波长,称为短阵子,输入阻抗非常小,难于实现匹配,辐射效率低,短阵子的增益近似为1.5(1.7 dB)实际中把单极阵子称作鞭状天线,长度为四分之一波长,与同轴线内导体相连,接地板与外导体相接,接地板通常是车顶或机箱,如图12 - 9 所示,辐射方向图是对称阵子方向图的一半(上半部分),阻抗也是对称阵子的一半（37 Ω） 图 12-9 单极天线的馈电•对称阵子和单极天线有许多变形,折合阵子是两个对称阵子的对接,如图12-10 所示,折合后的长度为半波长,阻抗为4×73≈300 Ω折合阵子可以看成对称模和非对称模的叠加图 12-10 折合阵子天线•单极天线的另一种变形是倒L型和倒F型天线,如图12-11 所示四分之一波长的变形天线尺寸降低,便于安装图12-11(c)是一种宽带变形,用金属板代替了导线•单极天线的另一种变形是倒L型和倒F型天线,如图12-11 所示四分之一波长的变形天线尺寸降低,便于安装图12-11 (c) 是一种宽带变形,用金属板代替了导线图 12-11 倒L型和倒F型天线12.4 喇叭天线 •喇叭天线是波导与空气的过渡段,有圆喇叭和方喇叭两种,分别与圆波导和方波导相连接。

•喇叭天线可以单独用于微波系统,也可作为面天线的馈源喇叭天线增益可以严格计算，通常使用喇叭天线做测量标准••对于图12 - 12 所示矩形波导喇叭,获得最佳增益的天线尺寸和增益为 （12 - 8） （12 - 9） 图 12-12 矩形喇叭及其方向图• 对于图12 - 13 所示圆锥喇叭,获得最佳增益的天线尺寸和增益为 •如a×b=22.86 mm×10.16 mm, A×B=22.86 cm×10.16 cm的10 GHz矩形喇叭,增益为22 dB （12 - 10） （12 - 11） 图 12-13 圆锥喇叭12.5 抛物面天线•抛物面天线是一种高增益天线,是卫星或无线接力通信等点对点系统中使用最多的反射面天线如图12 - 14 所示,金属抛物面反射器将焦点上的馈源发射的球面波变成平面波发射出去如果照度效率为100％,则有效面积等于实际面积,即••（12 - 12）图 12-14 抛物面天线•实际中,由于溢出、 阻塞和损耗,照度效率只有55％～75％,取最坏情况55％：•半功率波束宽度为•增益为（12 - 13） （12 - 14） （12 - 15） • 若有抛物面口径为1 m,工作频率为10 GHz,照度效率为55％的抛物面天线,可以计算出增益为37 dB,HPBW为2.3°,在55 m处形成远场（平面波）。

•抛物面的增益很高,波束很窄抛物面的对焦非常重要喇叭馈源与同轴电缆连接抛物面天线通常有四种馈源方式,如图12 - 15 所示图 12-15 抛物面天线的四种馈源方式(a) 前馈; (b) 卡赛格伦; (c) 格利高里; (d) 偏馈•前馈最简单,照度效率为55%～60％,馈源及其支架会产生遮挡,增加旁瓣和交叉极化卡赛格伦的优点是馈源靠近接收机前端,连接线短格利高里与卡赛格伦相似,只是用了椭圆副反射面,效率为76％偏馈的方法避免了馈源或副反射面的遮挡,旁瓣类似,同样增益下尺寸较小•在微波低端或射频波段,抛物面的尺寸太大,可以用部分抛物面,这种天线常用在船上为了减轻重量、 承受风压,抛物面可以做成网状的 12.6 微带天线•微带天线的优缺点及应用 同常规的微波天线相比，微带天线具有一些优点因而，在大约从100MH到50GHz的宽频带上获得了大量的应用与通常的微波天线相比，微带天线的一些主要优点是： 重量轻、体积小、剖面薄的平面结构，可以做成共形天线； 制造成本低，易于大量生产；可以做得很薄，因此，不扰动装载的宇宙飞船的空气动力学性能；无需作大的变动，天线就能很容易地装在导弹、火箭和卫星上；天线的散射截面较小；稍稍改变馈电位置就可以获得线极化和圆极化（左旋和右旋）；比较容易制成双频率工作的天线；不需要背腔；微带天线适合于组合式设计（固体器件，如振荡器、放大器、可变衰减器、开关、调制器、混频器、移相器等可以直接加到天线基片上）；馈线和匹配网络可以和天线结构同时制作。

但是，与通常的微波天线相比，微带天线也有一些缺点：频带窄；有损耗，因而增益较低；大多数微带天线只向半空间辐射；最大增益实际上受限制（约为20dB）；馈线与辐射元之间的隔离差；端射性能差；可能存在表面波；功率容量较低但是有一些办法可以减小某些缺点例如，只要在设计和制造过程中特别注意就可抑制或消除表面波•微带天线的应用• 在许多实际设计中，微带天线的优点远远超过它的缺点在一些显要的系统中已经应用微带天线的有：•移动通信；卫星通讯；多普勒及其它雷达；无线电测高计；指挥和控制系统；导弹遥测；武器信管；便携装置；环境检测仪表和遥感；复杂天线中的馈电单元；卫星导航接收机；生物医学辐射器• 这些绝没有列全，随着对微带天线应用可能性认识的提高，微带天线的应用场合将继续增多• 常用的微带天线是矩形或圆形矩形贴片天线如图12 - 16 所示 图 12-16 矩形贴片天线•12.6.1 微带天线基本知识和矩形微带天线•常用的微带天线的分析设计方法有传输模法和谐振模法传输模法的思路是把矩形块等效为辐射阻抗加载的一段很宽的微带线,由于设计公式近似且有实验调整,这种方法是不准确的谐振模法是把微带天线看成是具有磁壁的封闭腔体,这种方法精度好,但计算成本太高。

•工程上,微带天线用传输模式近似设计,很宽的微带线沿横向是谐振的,在贴片下面电场沿谐振长度正弦变化,假定电场沿宽带W方向不变化,并且天线的辐射是宽边的边沿•辐射边沿可以看作用微带传输线连接起来的辐射槽,如图12 - 17 所示,单个辐射槽的辐射电导为•单个辐射槽的辐射电纳为 W>λ0 W≤λ0 （12 - 16） （12 - 17） •式中•k0=2π/λ0是自由空间的波数,Z0是宽度W的微带特性阻抗,εe是有效介电常数, ΔL是边沿电容引起的边沿延伸由图12 - 17 可看出,边沿电场盖住了微带边沿,等效为贴片的电长度增加• （12 - 18） 图12 – 17 边沿辐射槽•为了计算天线的辐射阻抗,天线可以等效为槽阻抗和传输线级联输入导纳为•式中Ys为式（12 - 17）给出的辐射槽导纳,β=2πεe/λ0微带线内传播常数谐振时, L+ΔL=λg/2=λ0/2εe, 式(12 - 19)仅剩两个电导,即•Yin=2G (12 - 20)（12 - 19） • 微带天线的工作频率与结构参数的关系为• W不是很关键,通常按照下式确定: (12 - 21)(12 - 22)图 12-18 矩形天线实例•设计实例：•设计3 GHz微带天线,基板参数为2.2/0.762,并用四分之一线段实现与50 Ω馈线的匹配。

•天线拓扑如图12 - 18 所示•步骤一： 确定各项参数:• W=3.95cm, εe=2.14, ΔL=0.04cm• L=3.34cm, Rin=288Ω•步骤二： 阻抗变换器的特性阻抗为•ZT0= =120 Ω • 步骤三： 由微带原理计算得变换器的长度和宽度为•l1=1.9 cm, w1=0.0442cm• 微带天线的辐射方向图可以用电磁场理论严格计算图12 - 19是典型的 方 向 图 ,典 型 HPBW=50°～60°,G=5～8 dB图 12-19 微带天线的典型方向图•在许多场合下要利用合适的馈线点实现微带天线的圆极化如图12 - 20 所示,90°耦合器激励两个方向的线极化构成圆极化,或者扰动微带天线的辐射场实现圆极化图 12-20 圆极化微带天线•12.6.2 微带天线的其他形式•导体贴片一般是规则形状的面积单元,如矩形、 圆形或圆环形薄片等,也可以是窄长条形的薄片振子(对称阵子)由这两种单元形成的微带天线分别称为微带贴片天线和微带振子天线,如图12 - 21（a）、 （b）所示。

微带天线的另一种形式是利用微带线的某种形变(如弯曲、 直角弯头等)来形成辐射,称为微带线型天线,如图12 - 21(c)所示因为这种天线沿线传输行波,故又称为微带行波天线微带天线的第四种形式是利用开在接地板上的缝隙,由介质基片另一侧的微带线或其他馈线(如稽线)对其馈电,称之为微带缝隙天线,如图12 - 21(d)所示由各种微带辐射单元可构成多种多样的阵列天线,如微带贴片阵天线、 微带振子阵天线,等等 图 12-21 微带天线的四种形式•图12 - 22 为两种馈电形式的矩形微带天线示意图,图（a）是背馈,同轴线的外导体与接地板连接,内导体穿过介质与贴片天线焊接；图（b）为侧馈,通过阻抗变换与微带线连接图 12-22 微带天线的两种馈电方式微带天线馈电•大多数微带天线只在介质基片的一面上有辐射单元，因此，可以用微带天线或同轴线馈电•因为天线输入阻抗不等于通常的50传输线阻抗，所以需要匹配匹配可由适当选择馈电的位置来做到但是，馈电的位置也影响辐射特性图3-7 微带线馈电的天线图3-9 同轴馈电的微带天线微带馈电•中心微带馈电和偏心微带馈电馈电点的位置也决定激励那种模式。

当天线元的尺寸确定以后，可按下法进行匹配：先将中心馈电天线的贴片同50的馈线一起光刻，测量输入阻抗并设计出匹配变阻器；再在天线元与馈线之间接入该匹配变阻器，重新做成天线另外，如果天线的几何图形只维持主模，则微带馈线可偏向一边以得到良好的匹配•特定的天线模可用许多方法激励如果场沿矩形贴片的宽度变化，则当馈线沿宽度移动时，输入阻抗随之而变，从而提供了一种阻抗匹配的简单办法馈电位置的改变，使得馈线和天线之间的耦合改变，因而使谐振频率产生一个小的漂移，而辐射方向图仍然保持不变不过，稍加改变贴片尺寸或者天线尺寸，可补偿谐振频率的漂移同轴线馈电•各种同轴激励示于图3-在所有的情况中，同轴插座安装在印制电路板的背面，而同轴线内导体接在天线导体上对指定的模，同轴插座的位置可由经验去找，以便产生最好的匹配使用N型同轴插座的典型微带天线示于图3-中图3-9 同轴馈电的微带天线同轴馈电模拟•根据惠更斯原理，同轴馈电可以用一个由底面流向顶面的电流圆柱带来模拟这个电流在地板上被环状磁流带圈起来，同轴线在地板上的开口则用电壁闭合如果忽略磁流的贡献，并假定电流在圆柱上是均匀的，则可进一步简化简化到最理想的情况是，取出电流圆柱，用一电流带代替，类似微带馈电的情况。

该带可认为是圆柱的中心轴，沿宽度方向铺开并具有等效宽度的均匀电流带，对于给定的馈电点和场模式，等效宽度可以根据计算与测量所得的阻抗轨迹一致性经验地确定一旦这个参数确定了，它就可以用在除馈电点在贴片边缘上以外的任何馈电位置和任何频率当馈电点在贴片边缘上时，可以认为，在贴片边缘上的边缘场使等效馈电宽度不同于它在天线内部时的值在矩形天线中，等效宽度为同轴馈线内径的五倍时，可给出良好的结果图3-10 同轴线馈电的微带天线•矩形微带天线作为独立天线应用时采用背馈方式,而作为单板微带天线的阵元时必须采用侧馈方式在制作侧馈的矩形微带天线时,可按下述方法实现匹配： 将中心馈电天线的贴片同50 Ω馈线一起光刻制作,实测其输入阻抗并设计出匹配器,然后在天线辐射元与微带馈线间接入该变换器 • 任何形式的平面几何结构都可以用作微带天线,图12-23是部分微带天线形式图 12-23 微带天线的其他结构（a） 常用形式; （b）可能结构微带行波天线•微带行波天线（MTA）是由基片、在基片一面上的链形周期结构或普通的长TEM波传输线（也维持一个TE模）和基片另一面上的地板组成TEM波传输线的末端接匹配负载，当天线上维持行波时，可从天线结构设计上使主波束位于从边射到端射的任意方向。

图3-5 微带行波天线微带缝隙天线•微带缝隙天线由微带馈线和开在地板上的缝隙组成缝隙可以是矩形（宽的或窄的），圆形或环形• 窄缝 圆环缝 宽缝 圆贴片缝•图3-6 微带缝隙天线•12.6.3 圆盘微带天线的设计实例•圆盘形微带天线是另一种基本形式参数包括圆盘半径、馈电位置、输入阻抗、天线Q值、辐射效率、 总效率、输入VSWR及频带、辐射方向图计算过程复杂,已有图表和软件可使用下面给出圆盘半径计算公式,并以900 MHz天线为例 圆盘半径为（12 - 23） •式中•设计实例：•设计900 MHz圆盘微带天线,介质参数为4.5/1.6•(1) 确定参数 天线的拓扑结构为： 设计频率f0=0.9 GHz, 最大输入驻波比VSWR=2.0∶1, 基板参数为高度h=0.16 cm,介 电 常 数 εr=4.5， 损 耗 正 切 tanδ=0.015,导体铜的ρ=1.0••(2) 利用公式求出圆盘圆形天线的半径、 接头馈入位置、 频率与输入阻抗的关系。

• 半径=4.580 cm• 馈电点=1.800 cm•频率与阻抗对应关系如表 12-1 所示表 12-1 频率与阻抗对应关系 •频带内阻抗在圆图上的位置如图 12-24(a)所示• (3) 利用公式求出天线的总Q值、 辐射效率、 总效率、 天线频带宽度• 计算结果:• 输入阻抗50.90 ohms• 矩形片总 Q=47.639• 辐射效率=95.97%• 总效率=21.10%• 相对带宽=1.48% 阻波比2.00∶1 VSWR •(4) 利用公式求得天线的辐射方向图,如图 12-24(b)、 (c)所示•(5) 圆盘天线的实际结构如图12-24 (d) 所示 图 12-24 圆盘形微带天线结构图12.7矩形微带天线的设计 （一）实验目的•了解微带天线设计的基本流程•掌握矩形微带天线的设计方法•熟悉在ADS的layout中进行射频电路设计的方法（二）设计要求•用陶瓷基片（εr＝9.8），厚度h＝1.27mm，设计一个在3GHz附近工作的矩形微带天线。

•基片选择的理由是：陶瓷基片是比较常用的介质基片，其常用的厚度是h＝1.27mm，0.635mm，0.254mm其中1.27mm的基片有较高的天线效率，较宽的带宽以及较高的增益 （三）微带天线的技术指标•辐射方向图•天线增益和方向性系数•谐振频率处反射系数•天线效率（四）设计的总体思路•计算相关参数•在ADS的Layout中初次仿真•在Schematic中进行匹配•修改Layout，再次仿真，完成天线设计（五）相关参数的计算•需要进行计算的参数有–贴片宽度W–贴片长度L–馈电点的位置z–馈线的宽度（五）相关参数的计算（续）•贴片宽度W、贴片长度L、馈电点的位置z可由公式计算得出•馈线的宽度可以由Transmission Line Calculator 软件计算得出（五）相关参数的计算（续）（六）用ADS设计过程•有了上述的计算结果，就可以用ADS进行矩形微带天线的设计了•下面详细介绍设计过程ADS软件的启动•启动ADS进入如下界面创建新的工程文件•进入ADS后，创建一个新的工程，命名为rect_prj打开一个新的layout文件，首先设定度量单位在ADS中，度量单位的缺省值为mil，把它改为mm。

方法是：单击鼠标右键－>Preferences…－>Layout Units ，如下图所示设定度量单位介质层设置•在ADS的Layout中进行设计，介质层和金属层的设置很重要•在菜单栏里选择Momentum－>Substrate－>Create/Modify…， 在Substrate Layer标签里，保留FreeSpace和////GND////的设置不变，点击Alumina层，修改其设置为： 介质层设置（续）金属层设置•点击Metallization Layers标签，在Layout Layer下拉框中选择cond，然后在右边的Definition下拉框中选择Sigma（Re，thickness），参数设置如下页图•然后在Substrate Layer栏中选择“------”后，点击“Strip”按钮，这将看到“------Strip cond”一切完成后，点击OK 金属层设置（续）在Layout中制版•准备工作做好以后，下面就可以进行Layout中的作图了 •先选定当前层为v cond，再按照前面计算出来的尺寸作图•最后在馈线端加入端口在Layout中制版（续）仿真预设置•在进行layout仿真之前，先要进行预设置。

在菜单栏选择Momentum ->Mesh->Setup，选择Global标签 鉴于ADS在Layout中的Momentum仿真是很慢的，在允许的精度下，可以把“Mesh Frequency”和 “Number of Cells per Wavelength” 设置得小一点仿真预设置（续）进行仿真•点击Momentum -> Simulation -> S-parameter弹出仿真设置窗口，该窗口右侧的Sweep Type选择Linear， Start、Stop分别选为2.5GHz、3.5GHz，Frequency Step选为0.05GHzUpdate后，点击Simulation按钮仿真结果对仿真结果的探讨 •由上图可见，理论上的计算结果与实际的符合还是相当不错的，中心频率大约在2.95GHz左右只是中心频率处反射系数S11还比较大，从而匹配不理想，在3GHz处，m1距离圆图上的坐标原点还有相当的距离在3GHz下的输入阻抗是：Z0*（0.103-j0.442）＝5.15－j22.1 总体的2D辐射方向图在原理图中进行匹配•为了进一步减小反射系数，达到较理想的匹配，并且使中心频率更加精确，可以在Schmatic中进行匹配。

•天线在3GHz下的输入阻抗是：Z0*（0.103-j0.442）＝5.15－j22.1，这可以等效为一个电阻和电容的串连 匹配原理•匹配的原理是：串联一根50欧姆传输线，使得S11参数在等反射系数圆上旋转，到达g=1的等g圆上，然后再并联一根50欧姆传输线，将S11参数转移到接近0处所需要计算的就是串连传输线和并联传输线的长度 •ADS原理图中优化功能可以出色的完成这个任务 匹配过程•新建一个Schematic文件，绘出如下的电路图： 匹配过程（续）•其中TL1和TL2的L是待优化的参量，初值取10mm，优化范围是1mm到20mm•设置好MSub的值匹配过程（续）•插入S参数优化器，一个Goal其中Goal的参数设置如下：•这里dB（S（1，1））的最大值设为-50dB，是因为在Schematic中的仿真要比在Layout中的仿真理想得多，所以要求设置得比较高，以期在Layout中有较好的表现 匹配过程（续）•设置好OPTIM–常用的优化方法有Random(随机)、Gradient(梯度)等随机法通常用于大范围搜索，梯度法则用于局部收敛这里选择Random–优化次数可以选得大些。

这里设为300–其他的参数一般设为缺省即可匹配过程（续）•优化电路图为：匹配过程（续）•点击仿真按钮，当CurrentEF＝0时，优化目标完成把它update到原理图上（Simulate－>Update Opimization Values）•Deactivate优化器最终原理图如下： 匹配过程（续）原理图中的仿真•点击仿真按钮，可以看到仿真结果为：原理图中的仿真（续）•放置Marker可以得到更详细的数据•在中心频率f＝3GHz处，S(1,1)的幅值是5.539E-4，可见已经达到相当理想的匹配修改Layout•参照Schematic计算出来的结果，修改Layout图形如下两点说明•由于这里是手工布板，而不是由Schematic自动生成的，传输线的长度可能需要稍作调整(但不超过1mm)注意要把原先的3mm馈线长度也算进去•为了方便输入，在电路的左端加了一段50Ω的传输线其长度对最终仿真结果的影响微乎其微这里取1mm仿真结果•按照前述的步骤进行仿真，仿真结果是仿真结果（续）•为了较精确地给出匹配的结果，我们将仿真频率范围设为2.9GHz到3.1GHz，步长精确到10MHz。

•可见进行原理图匹配的结果是十分理想的•下面具体给出一些仿真结果总体的2D辐射方向图 天线增益和方向性系数 天线效率（七）设计小结•矩形微带天线设计是微带天线设计的基础，然而作为一名新手，想熟练顺利地掌握其设计方法与流程却也有些路要走 •多仿照别人的例子操作，多自己动手亲自设计，多看帮助文件，是进入射频与微波设计殿堂的不是捷径的捷径（七）设计小结（续）•一般来说，按照公式计算出来的矩形天线其反射系数都还会比较大的，在圆图中反映出来的匹配结果也不是很理想这也许是由一些公式的近似导致的，但这也使电路匹配成为设计工作必不可少的一环 •在用Schematic进行天线的匹配时，以S11为目标利用仿真优化器来求所需传输线长度的方法 ，是一种省时省力有效的方法•Thank you！•fugw 2003. 612.7 天线阵和相控阵•单个天线的波束宽度与增益的矛盾限制了它的使用在有些场合,要用更高的增益和更窄的波束由于天线的尺寸与工作波长有关,必须用多个天线形成极窄波束天线阵把能量聚焦于同一个方向,增加了系统的作用距离 •12.7.1 天线阵•考虑图12 - 25 所示的沿z方向分布的一维天线阵,总辐射场为每个单元的叠加。

图 12-25 沿z方向分布的一维n元相控阵•远区场幅度相等,即•r1=r2=r3=…=rN=r （12 - 24） • 每个天线单元的家间距为d, 引起的相移为, 由距离引起的相移分别是•r1=r•r2=r+dcosθ•rN=r+(N-1)dcosθ （12 - 25）•故总场强为 •（12 - 26） 式(12-26)称为方向图乘积原理阵因子AF与单元的分布有关 12.7.2 相控阵 考虑波束扫描情况,假定每个天线单元都相同,相位从左到右步进增加,如图12 - 26 所示 图 12-26 N元天线阵的辐射方向 •阵因子为•相邻单元的步进相移决定了辐射方向θ0由式（12 - 15）知,辐射最大方向发生在ψ=0的条件下此时,有•=k0dcosθ=k0dsinθ0• 式中 （12 - 27） （12-28）•扫描角度为 •的变化必须满足式（12 - 29）所限定的扫描角（波束方向）,或者说，改变可以调整天线的辐射方向。

这就是相控阵的原理• 在相控阵中,天线的总波束宽度和增益与天线单元的数量有关通常,为了避免旁瓣,间距为半波长,笔形波束的半功率宽度与单元数的关系为•θHPWB≈100Ｎ-1/2• （12-29）（12 - 30）•总增益为•G≈ηπN• 在相控阵中,可以电子控制每个单元的相位,保证辐射方向上的波前面相位相同,实现波束的调整与机械旋转天线的方式比较,相控阵速度快,天线机构简单,系统稳定• 阵因子是个周期函数,在不同方向都会出现最大值,称为栅瓣ψ=2π的整数倍为栅瓣的发生条件在图12 - 26 中,ψ=－2π,栅瓣发生在主瓣的反方向,θ＝180°由式（12 - 29）可得（12 - 31）•为了避免栅瓣的出现,相邻单元的距离必须小于式（12-31）的计算值•在两个方向上调整单元的相位和间距,就是两维相控阵,可在两个相互垂直的方向上实现扫描阵因子AF为（12 - 32） •式中,dx 和dy分别是x和y方向的单元间距, x和y分别是x和y方向的单元相移量天线阵的馈电有两种基本形式： 并联形式和串联形式,如图12 - 27所示。

图（a）中用的3dB功率分配器,每个支路都有一定的损耗,但分配均匀对称,图（b）中每个天线在一定的位置与传输线耦合 图 12-27 天线阵的两种馈电形式（a） 并联形式; （b） 串联形式•图12 - 28 是个16×16相控阵天线,256个天线单元采用并联馈电的方式,总的输入信号在阵列中央,用功分器把功率送到每个单元 图 12-28 16×16 相控阵天线。