水电站输水系统设计理论与工程实践(第二章)
30页1、水电站输水系统设计与工程实践第二章 水电站输水系统体型设计第一节 进水口一、进水口功能、组成和分类水电站进水口至少应具备如下三方面的功能:按照水电站机组引用流量的需要向输水道供水;阻止泥沙和污物进入进水口;能够中断水流。为了满足上述功能的要求,进水口建筑物的组成一般包括:拦沙坎、拦污段、入口段、闸门段、渐变段和上部结构。对于有压输水系统,进水口还应设置充水孔和通气孔。对于含沙、挟污和冰冻河流上的进水口应设置防沙、防污和防冻等附属设施。进水口常规的固定设备一般有:拦污栅、闸门、启闭机、清污机和观测仪器。水电站进水口型式,按照进水口位置和引水管道布置分为坝式进水口、河岸式进水口和塔式进水口三种;在各种进水口型式中,按水流条件又可分为深式进水口和开敞式进水口(包括河床式电站的坝式进水口)两类。而每一种进水口又可根据其结构特点分为不同型式,如河岸深式进水口的结构型式有岸塔式、竖井式、岸坡式等等。(一)坝式进水口图2-1 柘溪水电站进水口剖面图图2-2 丹江口水电站进水口剖面图 图2-3 新安江水电站进水口剖面图图2-4 三峡水电站进水口剖面图 图2-5 岩滩水电站进水口剖面图图2-6 新丰江水
2、电站进水口剖面图 图2-7 凤滩水电站进水口剖面图(二)河岸式进水口 图2-8 湖南镇水电站进水口剖面图 图2-9 碧口水电站进水口剖面图图2-10 鲁布革水电站进水口剖面图 - 31 -(三)塔式进水口 图2-11 古田一级水电站进水口剖面图 图2-12 二滩水电站进水口剖面图图2-13 小浪底水电站进水口剖面图 二、进水口位置选择与设置高程坝式进水口依附于大坝,只要坝轴线选定,进水口位置就基本确定。因此,进水口位置选择是针对河岸式和塔式进水口而言的。河岸式进水口最好能从水库、河流中直接取水。若通过引水渠取水,要求引水渠不宜太长,以减小水头损失和避免不稳定流影响;进水口应置于整体稳定的岩基上,尽量避免高边坡开挖量,以降低工程造价。直接从挾沙河流中取水的河岸式进水口,应充分利用河流弯道的环流作用,将进水口选在凹岸;在支流或山沟的汇口处,往往带来大量的推移质,在其下游选择进水口位置时,应置于其影响之外。塔式进水口,特别是周圈径向取水的塔式进水口,所处周围地形要开阔,以利进流匀称,保证有良好的水流流态。进水塔应选在具有足够承载力的岩基上。进水口设置高程有着上限和下限的要求。有压进水口的上限
3、是满足最小淹没深度的要求,即在最低水位运行时,能保证进水口水流处于有压状态,不发生贯通式的漏斗漩涡。进水口设置高程的下限应考虑河流泥沙运动特征、水库淤积形态和有无排沙设施。此外,孔口太深,会增加闸门结构的复杂性,还受大容量启闭机制造水平的限制,故闸门结构及启闭机能力也是确定进水口设置高程下限的因素之一。三、孔口最小淹没深度进水口最小淹没深度可由下式计算: (2-1)该式的物理意义是:孔口最小淹没深度不小于进水口各项水头损失与引水道动能之和。其中是不小于1.5的安全系数;进水口后接管道均匀段的平均流速水头;入口水头损失系数,圆弧形入口取0.2,抛物线形入口取0.1;拦污栅水头损失系数,栅前平均流速水头;门槽水头损失系数,一般取0.10.2,门槽后平均流速水头。并且S的最终取值不小于1m。更常用的是J.L.戈登公式 (2-2)式中:孔口断面流速;孔口高度;与进水口形状有关的系数,进水口设计良好和水流对称取0.55,边界复杂和侧向进水取0.73。实际观测值往往大于计算值,其主要原因是进水口地形边界条件影响所致,也存在计算公式不完善。四、闸门与通气孔水电站进水口闸门分为检修闸门和事故闸门。检修
4、闸门是供引水建筑物及其设备正常检修时挡水之用,只能在静水中启闭;事故闸门用作意外事故之应急,允许在静水中开启,但必须在动水中快速关闭。进水口闸门通常采用平板闸门,用作发电的进水口流速较小,对闸门槽的要求没有泄洪进水口的高。适宜的门槽宽深比为W/D=1.42.5,较优的宽深比为W/D=1.61.8。闸门槽的宽度取决于闸门的厚度和孔口尺寸,通常由金属结构专业确定。孔口通常为矩形,高度大于宽度。通气孔紧靠事故闸门的下游侧。其作用:在有压引水道充水过程中,使引水道内空气排出,避免引水道中聚积高压空气;在放水过程中,使空气进入引水道,防止引水道内产生负压。所以通气孔是有压进水口不可缺少的组成部分。通气孔面积通常按引水道断面积的35设计。五、过栅流速与拦污栅布置引水发电系统不允许进入污物,所以水电站必须设置拦污栅。拦污栅过流面积取决于过栅流速,而过栅流速直接涉及到清污的难易和水头损失的大小。在多污物河流上,当拦污栅淹没于水下较深或采用人工清污时,宜选取较低的过栅流速,如0.60.8m/s;当拦污栅淹没于水下较浅或采用机械清污时,过栅流速可选取较大的值,如1.01.2m/s。对于污物不多的河流,或允
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