世天威物流外高桥保税物流园区 K7－1地块新建仓库及辅助管理用房丙类仓库塔吊施工(修改版)

世天威物流外高桥保税物流园区K71地块新建仓库及辅助管理用房 丙类仓库塔吊安装及拆卸施工方案中国第一冶金建设有限责任公司二OO七年五月十七日 施工方案报审表 工程名称：世天威物流外高桥保税物流园区K71地块新建仓库及辅助管理用房工程。 编号： 致：上海天佑工程咨询有限公司 我方已完成了 世天威物流外高桥保税物流园区K7-1新建仓库及辅助管理用房项目丙类仓库塔吊安装及拆卸施工方案 的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。附：施工方案 承包单位（章）： 项 目 经 理： 日 期： 专业监理工程师审查意见： 专业监理工程师： 日 期： 总监理工程师审核意见： 项目监理机构： 总监理工程师： 日 期： 施工方案审批表工程名称世天威物流外高桥保税物流园区K71地块新建仓库及辅助管理用房工程。编制单位中国一冶世天威工程项目经理部编制：年 月 日审核：年 月 日批准：凌小春2007年 5 月 24 日审核：年 月 日批准 年 月 日业主监理目录第一章 工程概况第二章 编制依据第三章 施工准备第四章 塔吊基础设计第五章 塔式起重机安装和拆卸第六章 塔机安装（拆卸）安全文明施工措施第七章 附图第一章 工程概况本工程为上海世天威物流外高桥保税物流园区K7-1新建丙类仓库工程，南临申河路，北至申亚路，西侧与高汉路相邻，东侧近高宁路。工程±0.000相当于吴淞绝对标高5.300 m。结构是现浇钢筋砼框架和轻钢屋面组成。基础形式：桩基础，桩型为A600-100，桩采用先张法预应力混凝土管桩，采用全液压式静力压桩机沉桩法沉桩。由于本工程占地面积大，长×宽=100m×96m，根据上部结构的特点，主要是配合吊运钢筋、模板和钢构件（考虑到钢构件的单件重量普遍小于2吨），我们选择的两台JT5613型自升塔式起重机设备的回转半径和起重量，能够满足施工需要，具体位置布置见后（附图1）。第二章、编制依据2.1、甲方提供的设计图和地质勘察报告。2.2、国家现行的施工及验收规范、评定标准，建筑安装工程施工技术操作规程。2.3、地基与基础工程施工验收规范GB50202-2002；2.4、混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-2002；2.5、塔式起重机安全规程GB50144-94；2.6、系统接地的形式及安全技术要求要求GBJ14050-1993；2.7、建筑机械使用安全技术规程；JGJ33-2001；2.8、施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-22.9、建筑桩技术规范JGJ94；3.0、建设安全健康与环境管理工作规定；3.1、建设安全工作规程第三章、施工准备3.1、认真阅读施工方案及工程地质勘察报告，有问题预先解决。 3.2、根据已审查批准的施工方案编制技术质量及交底书，并对全体施工人员进行详细的交底。3.3、配备适宜的设备，保证施工机械设备的生产能力。3.4、对所有参与本工程施工的人员进行入场安全教育工作。第四章 塔吊基础设计4.1、根据生产厂家提供的JL5613型自升塔式起重机性能计算参数如下：4.1.1、最大幅度：56m； 4.1.2、最小幅度：2m；4.1.3、最大起重量：6t； 4.1.4、起重高度：（附着）140m；4.1.5、工作速度：起升：80m/min； 4.1.6、全起自重：53.97t；4.1.7、额定起重力矩：950kN.m； 4.1.8、截面尺寸：1.51*151；4.2、塔吊定位。4.2.1、塔吊平面定位：见后（附图1）。4.2.2、塔吊砼基础平面定位：见后（附图2）。4.2.3、塔吊砼基础高程定位：见后（附图3）。4.3、塔吊基础设计及受力计算。4.3.1、塔吊基础初步设计塔吊基础采用桩上加承台基础，桩采用PHC-600-100型管桩。承台砼采用C30，钢筋采用HRB335。承台平面尺寸暂定：5.5m×5.5m，承台高1.4m，钢筋保护层除底层是70mm外，其余均40mm。基础的荷载：垂直压力P1工作状况540 kN，非工作状况480 kN；水平压力P2工作状况50 kN，非工作状况80 kN；弯距M工作状况1720 kN.m，非工作状1930 kN.m；扭距Mk工作状况260kN.m，非工作状0 kN.m。详见下受力简图：4.3.2、塔吊基础桩抗倾覆验算 4.3.2.1、桩顶竖向力的计算（依据建筑桩技术规范JGJ94的第5.1.1条），按照塔臂与承台边方向成45º夹角时，倾覆力矩M产生的压力或拔力有一桩承担计算：Ni=（F+G）/n±Mxi/i2±Myi/i2其中n单桩个数，n=4；F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=480 kN；G桩承台的自重，G=25×5.5×5.5×1.4=1059 kN；Mx，My承台底面的弯距设计值（kN.m）；xi，yi单桩相对承台中心的方向距离（m）；Ni单桩桩顶竖向力设计值（kN） 经计算得到单桩桩顶竖向力： 最大压力： N压=（480+1059）/4+（1930+80×1.4）/2.55=1186 kN 最大拔力： N拉=（480+1059）/4-（1930+80×1.4）/2.55=-416kN4.3.2.2、桩长计算设桩身进入粘土层，进入长度为x，本层桩端土承载力为600kpa。由经验公式法求的单桩竖向极限承载力标准值：QUK=QSK+QPK= Uqsikli+qpkApQUK单桩竖向极限承载力标准值；QSK土的总极侧阻力标准值；QPK土的总极端阻力标准值；U桩的周长；qsik桩周第i层土的侧阻力标准值；li桩周第i层土的厚度；qpk桩的极端阻力标准值；Ap桩端面积；以上计算有关参数详见桩基承载力设计参数表。得：3.14×0.6（3.5×15+4×50+6×30+4×25+x×35）+600×（0.32-0.22）×3.14=1186求得：x=1.38m，即桩长l=1.38+4+6+4+3.5=18.88m，取值19米。桩基承载力设计参数表(注:本表是根据地质报告上得来的)层号土层名称层底一般埋深（m）平均比贯入阻力（Mpa）平均标准贯入击数N（击）预制桩钻孔灌注桩桩周极限摩阻力标准值（kpa桩端极限端阻力标准值（kpa桩周极限摩阻力标准值（kpa桩端极限端阻力标准值（kpa1粉质粘土3.20.8115153-1夹淤泥粘土5.50.825.915153-2砂质粘土10.04.9511.66m以下156m以上506m以下156m以上50淤泥质粉质粘土与砂质粘土互层16.01.535.33025淤泥质粘土20.00.6425201粘土28.00.6435600303002-1砂质粉土32.05.1921.36030005012002-2粉质粘土与砂质粘土35.01.849.745120035600砂质粉土35.07.2922.58045006518001-1粘土48.01.10451000355001-2粘土60.01.39501200406004.3.2.3、塔机抗倾覆验算:(Mt+Hh)/(F+G)b/3 Mt作用于塔身的不平衡力矩；H作用于基础上的水平力；h整体基础的高度；F作用于基础顶面的竖向力；G基础自重；b桩的中心距离；(1930+0.55×1.51×28×0.8×15.4+80×1.4/(480+1059)=1.513.6/3=1.2(不能满足要求)将b值调整到4.6m,基础由5.5m调整到6.2m。b/3=4.6/3=1.53上海市50米高风荷载为0.55kN/m2；本格构式的体形系数为0.8塔吊迎风面面积为1.51m×28m重心到基础地面有效距离15.4m；4.3.2.4、桩抗拔验算 roNUk/Vs+Gp 基桩的抗拔极限承载力标准值Uk=sqsikuiliUk基桩抗拔极限承载力标准值；s抗拔系数，取s=0.7；qsik桩周第i层土的侧阻力标准值；li桩周第i层土的厚度；ui 破坏表面周长，ui=3.14×0.6=1.884m；Uk=3.14×0.6×0.7×（3.5×15+4×50+6×30+4×25+1.5×35） =772 kN >416 kN。满足要求。4.3.2.5、矩形承台弯距及截面主筋计算 按照塔臂与承台边方向平行时，倾覆力矩M产生的压力或拔力有两根桩承担计算。 Mxl=Nilyi Myl=Nilxi 其中Mxl，Myl计算截面处XY方向的弯距设计值（kN.m）； yi，xi单桩相对承台中心轴的XY方向距离（m）； Nil扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值（kN）；Nil=Ni-G/n经过计算得到弯距设计值：此时，单桩桩顶竖向最大压力：N=（480/4+（1930+80×1.4）/（1.8×2）=687kNMxl=Myl=687×2×1.8=2474 kN.m依据混凝土结构设计规范（GB50010-2002）第7.5条受弯构件承载力计算公式： As=KM/0.9h0fy其中M计算截面处的弯距设计值（kN.m）；K安全系数，取1.4；h0承台计算截面处的计算高度；fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2计算得配筋面积：Asx=1.4×2474×106/（0.9×1300×300）=9868mm2配筋2725（13255 mm2大于9868mm2，即25200，