支架结构计算书

副本一支架结构计算书.天於刃建迄工屁育艮公旬:VSN.HftOAD人9期现浇箱梁支架结构计算书1工程概况本标段共有现浇箱梁23联，包括预应力现浇箱梁及普通现浇箱梁,箱梁最宽为13.5米，计算跨径最小19米，最大65米。下面以N249-262#典型现浇箱梁段施工为例，进行支架支撑体系搭设布置,典型现浇箱梁段包括：3m-4m变截面段2m2.6m变截面段l?8m等高段1.6m等高段2施工支撑架设计方案原地面基础处理达到要求后，w400*15*15方木，上采用碗扣脚手架支撑体系。底模板采用1.5cm竹胶板，下采用10*10cm方木及10*15cm方木组合体系，侧模采用定型钢模板，内箱采用碗扣支架、竹胶板及10*15cm方木组合。2.1 基础支撑工字钢梁的临时钢管柱基础为C30混凝土冠梁，沿墩柱横轴线方向设置，冠梁长20m、宽lm、高lm,内部设置上下两层如215钢筋网片，顶部预埋法兰盘。条基下填筑1.0m厚灰土，整平、碾压，要求承载力满足规范要求。2.2 脚手架采用优质WDJ碗扣脚手架，钢管048mm，壁厚3.5mm,搭设：2-4m高度现浇梁采用在腹板及底板下横桥向间距分别为0.3m和0.6m,顺桥向间距为0.6m，步距为1.2mo2m以下（包含2m）采用在腹板及底板下横桥向间距分别为0.6m和0.9m，顺桥向间距为0.6m，步距为1.2mo天加选虹法耳心司方木2.3在脚手架顶部设置两道方木，与脚手架顶托接触的方木横桥向立放，顺桥向xl0cml015cm，间距为0.6m。竹胶板下为截面截面尺寸:LOx0.3m。立放，其间距在腹板、箱室分别为0?15m、14N/mm2fm=木材的抗弯强度设计值为2.3 N/mm2fv=抗剪强度设计值为9000N/mm2E=弹性模量为2.4模板，厚2.44m模板分为底模、侧模和内模。底模均采用长宽为l?22x的竹胶板和方木加固组合体系。侧模采用定型钢模板，内模采用木1.5cm模，配合脚手架支撑。竹胶板:14N/mm2fm=面板的抗弯强度设计值为1.4N/mm2=抗剪强度设计值为fv6000N/mm2=面板弹性模量为E3支架检算项目根据设计的支撑结构体系，检算项目如下：(1) 底模板强度及刚度(2) 底模板下方木(3) 碗扣脚手架脚手架(5)地基承载力4荷载取值4.1 混凝土梁及模板4.1.1 变截面（梁高2?4m）现浇箱梁段（取4m高度进行最不利荷载计算计算）京津塘高速公路北部新区段高架工程5标1天血W建说工屁有眼公旬陛'1VSN4R0A：）人9芬腹板下支点：Q=25x4+1.5=101.5KN/m2腹箱室下最厚处:Q=25x0.62+1.5=17KN/m2箱室翼缘板下最厚处:Q=25x0.587+1.5=16.2KN/m2烫4.2方木自重根据木结构设计规范，方木自重荷载为7?5KN/m。3横向15x10cm方木线荷载取值为：q=7.5x0.15x0.1=0.105KN/m裁向10x10cm方木线荷载取值为：q=7.5x0.1x0.1=0.075KN/m木4.3脚手架及附件自重脚手架cp48mm,壁厚3.5mm）为q二8.0KN/m24.4可变荷载施工人员荷载Q= 1.0KN/m 2 施混凝土振捣荷载Q=1.0KN/m2缺5模板、方木及脚手架结构计算对底模板、方木、脚手架等分别进行计算。5.1底模板（仅取值梁高4m进行最不利荷载计算）（1）计算模型对不同高度腹板、底板的底模板分别进行计算。将模板及其下方木（15mm厚竹胶板）简化为三跨等跨连续梁，计算荷载宽度1.0m,跨度分别为0.15m、0.3m,翼缘板处为定型钢模板，不参与此处验算。（翼缘板采用定型钢模板，不参与验算）»选修高迨公二北部新区一厚二工程5煌-2-（2）计算荷载值。取：L?0mL4,模板截面宽度b恒载分项系数取1.2,活载分项系数取按腹板、箱室处最不利条件下计算荷载值。4m计算）腹板下（取梁高1.2=121.8KN/m1.0xq=Qx腹恒栽1.4二2.8KN/m1.0x（1+1）xq=）八0.42m计算）箱室下（取最厚处1.2=20.4KN/mx xq=Q1.0箱室恒栽1.4=2.8KN/mxl+1)xl.Oq=(超计算过程及结果（3）及建筑施工计算手册GB5005-2003根据木结构设计规范（标准要求，取最不利条件下，分别计算腹板、箱室模板的弯曲强度、2001剪应力和挠度。l?0.177q计算公式:最大弯矩M=-0.1q|22副！ll?0?617q最大剪力V=-0.6q济瞬截面抵抗距/6W=bh2/12截面惯性距I二bh3=M/W弯曲强度q=3V/2bh抗剪强度T/100臼/100EI+0.99ql挠度3=0.677ql44霜恒载取荷载标刚度验算时采用荷载短期效应组合，（根据JGJ130-2011）取值6000MPaq故公式中以Q代替计算。E不乘分项系数，准值计算，5.1?1具体计算结果见表。5.1-1底模板计算结果表跨度弯曲强度抗剪强度挠度（mm）3（m）计算部位厚度l（m）T（MPa）o（MPa）京津塘高速公路北部新区段高架工程5标3天皱今建迄工段有K公旬鬼。人nW：XZ47.970.260.34腹板下0.150.420.30.130.86.22箱室下，最，最大抗剪强度<1.4MPa根据计算结果最大弯曲?<13MPal/400o因此，模板的强度及刚度均满足要求。大变形小于允许挠度4m进行最不利荷载计算）5.2方木（仅取值梁高）10cm底模下纵梁（10cmx计算模型，方木间距在腹10cm底模下纵梁方木顺桥向放置，截面尺寸10cmx（翼缘，采用三跨等跨连续梁模型计算。板、箱室下分别为0.15m、0.3m板采用定型钢模板，不参与验算）计算荷载值。按腹板、箱室最不利条件下计1.4恒载分项系数取1.2,活载分项系数取。0.15m,箱室下取0.3m算荷载值。荷载宽度取值：腹板下取腹板下（取梁高a4m计算）1.2=18.27KN/mxO.15xq=Q腹恒载1.4=0.42KN/m0.15xq=（1+1）x;微0.42m计算）b箱室下（取最厚处1.2=6.12KN/mxq=Qx0.3箱室恒栽1.4二0.84KN/m0.31+1）xxq=（碾计算结果）及建筑施工计算手册根据木结构设计规范GB5005-2003标准要求，取最不利条件下，分别计算腹板、箱室模板的弯曲强度、2001o5.2J剪应力和挠度。计算公式同上，E取值9000MPa，计算结果如表5.2-1底模下纵梁方木计算结果表挠度抗剪强度弯曲强度l（m）跨度（m）计算部位厚度（mm）o（MPa）T（MPa）京津塘高速公路北部新区段高架工程5标一4一小7天津察代虹西碌父司co0.3973940.6腹板下0.180.150.60.420.068箱室下2.96,最<1.4MPa<13MPa,最大抗剪强度根据计算结果，最大弯曲强度，因此，纵梁方木的强度及刚度均满足要求。大变形小于允许挠度1/400）xl5cm底模下横梁(10cm计算模型。方xl5cm底模下横梁方木横桥向放置在立杆顶托，截面尺寸10cm0.6m,采用三跨等跨连续梁模型计算。木间距在腹板、箱室及翼缘板均为计算荷载值。按腹板、箱室及翼缘板处，活载安全系数取1.4恒载安全系数取1.20.6m。最不利条件下计算荷载值。荷载宽度取值4m计算)a腹板下(取梁高1.2=73.08KN/mx=QxO.6q腹恒栽1.4=1.68KN/mxl+1)x0.6q=(就计算)箱室下(取最厚处0.65mbl.2=12.24KN/mxx0.6q=Q箱室恒载1.4=1.68KN/m0?6x=(1+1)xqi亘载计算)；方木上直接安装定型钢模板。c翼缘板(取最厚处0.4ml.2=11.664KN/mx=Qx0.6q妻绦板恒载1.4二1.68KN/m0.6x(q=l+l)x计算过程及结果)及建筑施工计算手册GB5005-2003根据木结构设计规范(标准要求，取最不利条件下，分别计算腹板、箱室及翼缘板处模板的2001,计算结果取值E9000MPa弯曲强度、抗剪强度和挠度。计算公式同上，。5.2-2如表底模下横梁方木计算结果表5.2-2挠度容许值抗剪强度跨度弯曲强度(m)L/400(m厚度计算部位(mm)L(m)o(MPa)T(MPa)m)o)0.181.1250.31.644腹板下0.0150.130.60.622.60.092.25箱室下0.140.5870.132.250.62.4翼缘板下，最,最大抗剪强度vl?4MPa根据计算结果，最大弯曲强度v13MPaL/400,因此，横梁方木的强度及刚度均满足要求。大变形小于允许挠度碗扣脚手架5.3在进行碗扣脚手架结构计算时脚手架的立杆、横斜杆组成的节点视，当脚手架不挂密目网时，可不进行W230为较接。所有杆件长细比入=l/i。风荷载计算。碗扣脚手架的计算内容主要包括单肢立杆承载力、横杆承载力、挠度及碗扣节点承载力验算。立杆承载力计算5.3.1、腹3.3m碗扣支架立杆布置，纵桥向间距均为0.6m,横桥向暗横梁，0.6m2.4m处为，腹板下3.3m及渐变段为0.3m2.4m及暗横梁板下。箱室及挑檐下为0.9m单肢立杆轴向力计算公式儿L)+1.4(QN=1.2(Q+Q+QYXI243)单肢立杆纵向及横向间距(lmL>YX支撑架自重，模板支撑架的自重标准值，模板自重取1.5KN/mQ21,包括立杆、横杆、脚手板等。取8.0KN/m2新浇筑混凝土自重(包括钢筋)标准值，取25KN/mQ32lKN/mQ振捣混凝土时产生的荷载标准值，取23施工人员及设备荷载标准值,取lKN/mQ24标京津塘高速公路北部新区段高架工程56rli天湾歼迄设工在右R公司5.3-1按照单肢立杆轴向力计算，结果如表表5.3J单肢立杆轴向力表QQQQ42B(KN)立杆轴向力)LY(mmLX(计算部位梁高(m)(KN/m(KN)(KN)(KN/m)22?段(取4M224.15611.7110.618暗横举及腹板下0.34m)如?段(取1.626.7120.60.618睛横率及腹板下3.4211高度)2ml4.4725.13箱室下(最厚处)0.90.425.67110.6翼缘板下(最厚17.17687.92415.130.5870.910.6处)，W230,长细比入=1/上76按照较大步距1.2m计算，回转半径l?58cmo满足要求。单肢立杆稳定性按照下式计算AfNw(p0.744?轴心受压杆件稳定性系数，根据长细比，通过查表的cp4.89cmA立杆横截面面积，2205MPa钢材强度设计值，f?10x10x205(pAf=0.744x4.89x3-4)，满足承载力要求。最大值=74?582KN>N(取N37.512KN6基础承载力检算6.1碗扣支架下地基承载力检算现状京津塘高速路面为沥青路面，金钟河老桥下为混凝土路面，原地面处理仅为承台回填及金钟河老桥下部分点位，取最不利条件下验算地基检算。4m知，选取暗盖梁及腹板处单肢立杆轴向力N承载力，由5.3.1的灰土分层碾压，整平、压实。1.0m厚5%承台及路面处理采用fgK=0.32MP