高支模计算书

板模板（扣件式）计算书 计算根据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162- 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130 3、混凝土构造设计规范GB 50010- 4、建筑构造荷载规范GB 50009- 5、钢构造设计规范GB 50017- 一、工程属性新浇混凝土楼板名称三层板新浇混凝土楼板板厚(mm)120模板支架高度H(m)5.6模板支架纵向长度L(m)6模板支架横向长度B(m)4 二、荷载设计模板及其支架自重原则值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重原则值G2k(kN/m3)24钢筋自重原则值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载原则值Q1k当计算面板和小梁时旳均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时旳集中荷载(kN)2.5当计算主梁时旳均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承构造构件时旳均布活荷载(kN/m2)1模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1800小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)250主梁最大悬挑长度l2(mm)250 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=1000×18×18/654000mm3，Ibh3/12=1000×18×18×18/12486000mm4 承载能力极限状态 q10.9×max1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k×b=0.9×max1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5 ×1=6.511kN/m q20.9×1.2×G1k×b0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p0.9×1.4×Q1k0.9×1.4×2.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)×h)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.12)×13.112kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M1q1l2/86.511×0.32/80.073kN·m M2q2L2/8+pL/40.108×0.32/8+3.15×0.3/40.237kN·m MmaxmaxM1，M2max0.073，0.2370.237kN·m Mmax/W0.237×106/540004.397N/mm2f15N/mm2 满足规定！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=5×3.112×3004/(384×10000×486000)=0.068mm 0.068mmL/250300/2501.2mm 满足规定！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×90小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵御矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式二等跨持续梁 q10.9×max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k×b=0.9×max1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5×0.3=2.018kN/m 因此，q1静0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3=1.073kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.30.945kN/m q20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.30.097kN/m p0.9×1.4×Q1k0.9×1.4×2.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.125×1.073×12+0.125×0.945×120.252kN·m M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.07×0.097×12+0.203×3.15×1，0.125×0.097×12+0.188×3.15×10.646kN·m M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.018×0.252/2，0.097×0.252/2+3.15×0.250.791kN·m MmaxmaxM1，M2，M3max0.252，0.646，0.7910.791kN·m =Mmax/W=0.791×106/54000=14.64N/mm2f=15.444N/mm2 满足规定！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.625×1.073×1+0.625×0.945×11.261kN V20.625q2L+0.688p0.625×0.097×1+0.688×3.152.228kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.018×0.25，0.097×0.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.261，2.228，3.1743.174kN max=3Vmax/(2bh0)=3×3.174×1000/(2×40×90)1.323N/mm2=1.782N/mm2 满足规定！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.30.994kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.521×0.994×10004/(100×9350×243×104)0.228mmL/2501000/2504mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=0.994×2504/(8×9350×243×104)0.021mm2×l1/2502×250/2502mm 满足规定！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48×3主梁计算截面类型(mm)48×3主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵御矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨持续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 1、小梁最大支座反力计算 q10.9×max1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k×b=0.9×max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1.5×0.31.705kN/m q1静0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.31.138kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b0.9×1.4×1.5×0.30.567kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.31.054kN/m 承载能力极限状态 按二等跨持续梁，Rmax1.25q1L1.25×1.705×12.131kN 按悬臂梁，R1q1l11.705×0.250.426kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R1×0.61.279kN; 正常使用极限状态 按二等跨持续梁，R'max1.25q2L1.25×1.054×11.317kN 按悬臂梁，R'1q2l1=1.054×0.250.263kN R'maxR'max，R'1×0.60.79kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kN·m) 主梁弯矩图二(kN·m) =Mmax/W=0.445×106/4490=99.175N/mm2f=205N/mm2 满足规定！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=2×2.577×1000/42412.157N/mm2=125N/mm2 满足规定！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.688mm=1000/250=4mm 悬挑段max0.561mm=2×250/250=2mm 满足规定！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=3.818kN，R2=4.198kN，R3=4.708kN，R4=2.624kN 图二 支座反力依次为R1=3.195kN，R2=4.479kN，R3=4.479kN，R4=3.195kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N4.708/0.6=7.847kNN30kN 满足规定！ 八、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)1800立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点旳长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数2